具有网格布的防火芯材的制作方法

1.本技术涉及防火材料技术领域，具体而言涉及一种具有网格布的防火芯材。


背景技术：

2.现有防火板材结构中多采用有机胶融合碳酸钙、玻璃纤维碎屑、丙纶短纤维等阻燃材料进行制造。但是，由于阻燃材料自身颗粒结构的特性以及加工工艺的限制，颗粒结构容易脱离有机胶，而在防火芯材受压或被拉伸时产生裂纹。现有防火芯材成品的韧性以及机械强度很难达到后续加工工艺要求。


技术实现要素：

3.本技术针对现有技术的不足，提供一种具有网格布的防火芯材，本技术在防火芯材内部嵌入网格布，能够利用网格布提供对防火芯材的支撑，避免芯材被撕裂。本技术具体采用如下技术方案。
4.首先，为实现上述目的，提出一种具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材中设置有网格布，且所述网格布的两面均由防火芯材覆盖。
5.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材以粘接方式固定在其他板材表面。
6.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材的一侧表面覆盖有聚氨酯，所述防火芯材通过聚氨酯胶合固定在保温板材的外侧表面。
7.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材的另一侧表面覆盖有热熔胶膜，所述防火芯材通过热熔胶膜以热压方式固定在金属面板的内侧表面。
8.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材中混合有以下无机粉料中的任意一种或若干种：氢氧化铝粉末颗粒、氢氧化镁粉末颗粒、碳酸钙粉末颗粒、钛白粉颗粒、石英砂颗粒、二氧化硅粉末颗；所述无机粉料的粒径范围均不超过1000μm；且，其中d50粒径范围在5-50μm之间的细颗粒粉料占粉料总重量的20％-90％。
9.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述无机粉料的粉末颗粒均匀混合并被固化在水性乳液固化物中形成所述防火芯材。
10.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述网格布由玻璃纤维材料编织成型，所述网格布嵌入并固定在所述无机粉料及水性乳液固化物的混合物内部。
11.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述防火芯材为经加温烘烤并施压，蒸发掉片材中所含水分后所制得的片材，其在升温烘烤过程中由水性乳液固化物固化所述氢氧化铝粉末颗粒、氢氧化镁粉末颗粒、碳酸钙粉末颗粒。
12.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述网格布的通孔直径为3毫米，所述网格布由挤出辊压入无机粉料及水性乳液混合而成的浆料内部，并在所述防火芯材升温烘烤的过程中烘烤固化于无机粉料及水性乳液固化物的混合物内部。
13.可选的，如上任一所述的具有网格布的防火芯材，其中，所述水性乳液固化物为苯
丙、醋酸乙烯－乙烯共聚物、丙烯酸、醋丙中的任一种或其组合。
14.有益效果
15.本技术在防火芯材的内部设置网格布，可通过网格布支撑防火芯材，提升整体防火芯材的拉拔强度。本技术可利用网格布在防火芯材被拉伸时支撑防火芯材中无机粉料，避免无机粉料在拉伸时直接脱离与其相融合的水性乳液固化物而崩裂，避免整体防火芯材被撕裂。本技术所提供的防火芯材能够在满足a2级或a1级防火要求的同时，提供足够的机械强度和韧性，避免板材被撕裂，并保证复合后的剥离强度能够达到110n
·
mm/mm以上，方便安装和后续加工。
16.本技术中的网格布可进一步选择通过玻璃纤维材质编织成型，因而可以通过玻璃纤维材质自身的阻燃特性，进一步的提升防火芯材的阻燃效果。而同时，玻璃纤维可附着水性乳液固化物以及无机粉料，进一步的提高防火芯材整体的韧性，为其所黏合的板材提供额外保护，避免板材撕裂或变形断开。
17.进一步，本技术通过大量实验获得不同尺寸的重质碳酸钙粉末颗粒之间的配比，能够通过对重质碳酸钙粉末颗粒粒径的选择而相应的增加单位体积乳液中融合的碳酸钙质量，以保证材料热值≤3.0mj/kg，提供更强的防火效果，减少有机物占比从而进一步降低防火芯材本身单位重量的热值，提高防火效果。本技术的防火层中所复配添加的氢氧化铝、氢氧化镁粉末颗粒还能进一步的起到协同阻燃作用：两种无机阻燃剂的阻燃机理实现相互互补，氢氧化铝粉末颗粒在200-400度受热分解释放结晶水，氢氧化镁粉末颗粒在300-500度受热分解释放结晶水。本技术可通过不同粒径尺寸的两类无机阻燃剂结合重质碳酸钙粉料，在高温下抑制火焰的产生，获得更好的阻燃和抑烟效果。
18.本技术还可进一步通过vae乳液在真空条件下混合无机阻燃剂粉料颗粒制造上述防火芯材。vae乳液相比于其他水性乳液，具有无异味、流动性强且与粉料相容性好的特点。其加工过程绿色环保，并且其水分蒸发后能够通过固化作用粘结无机阻燃剂粉末，提供芯材强度，也更加易于通过挤出成型设备制得片材。vae乳液加温施压烘烤成型过程中，能够保证与其内大量无机粉料的相容度，提供加工所需韧性，方便收卷，并保证芯材复合后的剥离强度。vae乳液相比于苯丙水性乳液、丙烯酸水性乳液，还进一步具有自熄性好、热值低的优势，选用vae乳液能够进一步减少防火结构燃烧产生的热值，减小由其制备的防火材料受热燃烧所产生的火焰大小甚至完全避免防火结构燃烧产生的火焰。
19.本技术的其它特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分地从说明书中变得显而易见，或者通过实施本技术而了解。
附图说明
20.附图用来提供对本技术的进一步理解，并且构成说明书的一部分，并与本技术的实施例一起，用于解释本技术，并不构成对本技术的限制。在附图中：
21.图1是本技术的具有网格布的防火芯材的剖面结构示意图；
22.图中，1表示防火芯材；2表示网格布。
具体实施方式
23.为使本技术实施例的目的和技术方案更加清楚，下面将结合本技术实施例的附
图，对本技术实施例的技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例是本技术的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于所描述的本技术的实施例，本领域普通技术人员在无需创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本技术保护的范围。
24.本技术领域技术人员可以理解，除非另外定义，这里使用的所有术语(包括技术术语和科学术语)具有与本技术所属领域中的普通技术人员的一般理解相同的意义。还应该理解的是，诸如通用字典中定义的那些术语应该被理解为具有与现有技术的上下文中的意义一致的意义，并且除非像这里一样定义，不会用理想化或过于正式的含义来解释。
25.本技术中所述的“内、外”的含义指的是相对于防火芯材本身而言，由其外侧壁指向内部网格布的方向为内，反之为外；而非对本技术的装置机构的特定限定。
26.本技术中所述的“连接”的含义可以是部件之间的直接连接也可以是部件间通过其它部件的间接连接。
27.图1为根据本技术的一种具有网格布的防火芯材。该防火芯材包括有通过水性乳液固化物融合固化的重量配比94％-95％的无机粉料。
28.在具体应用时，该防火芯材的一侧可根据需要，通过聚氨酯胶合固定连接在由玻璃棉板、岩棉、胶凝聚苯板等保温材料制成的保温层的外侧。保温层的厚度一般根据保温要求和工装要求相应选择设置在1-10cm之间。保温层的两侧可分别通过聚氨酯胶合固定一层防火层，以通过其中一侧防火芯材平整覆盖在墙壁或板材表面，实现对墙壁或板材的隔热和阻燃效果，以其中另一侧防火芯材的外表面贴合固定金属面材作为装饰面板。
29.在具体应用时，金属面材可通过热熔胶膜，在将所述热熔胶膜加热后，通过热压方式黏合固定在保温材料中直面使用者的一侧防火芯材的外侧。
30.上述整体的防火芯材可以进一步通过加热、按压的热压工艺，保证其所连接的各层结构之间粘接力大于0.1兆帕，保证其所形成的防火板材整体的拉伸强度、拉拔强度，防止整体防火保温装饰结构在加工安装过程中发生断裂。
31.上述防火保温装饰结构中防火层可通过以如下方式制备的防火芯材实现。
32.防火芯材实施例1
33.第一步，以重量份计，取35份苯丙及醋丙混合所得的水性乳液，以及由粒径范围不超过1000μm的碳酸钙粉末颗粒组成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的碳酸钙粉末颗粒为重质碳酸钙粉末或方解石粉末，并且通过调整其中粉末颗粒的粒径配比关系保证其中d50粒径区间范围在5μm至50μm之间的粉末颗粒占无机粉料总质量的90％，其余粉末颗粒的d50粒径区间范围可分布在100-400μm以内；
34.第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，在料浆挤出阶段随挤出辊将玻璃纤维等阻燃材料制成的网格布2压入芯材混合物的浆料内部，制得片材；
35.第三步，将第二步所得片材放置在线速为2米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤并使得网格布2在烘烤过程中被固化在芯材内部，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，通过对片材的施压同时将片材轧制成成品防火芯材所需尺寸并将网格布2紧密嵌入至防火芯材内部，以增加水性乳液固化成型所得片材的拉拔强度、拉伸强度，避免其被撕裂：
36.第1烤箱设置温度为170℃，
37.第2烤箱设置温度为235℃，
38.第3烤箱设置温度为160℃，
39.第4烤箱设置温度为220℃，
40.第5烤箱设置温度为160℃，
41.第6烤箱设置温度为200℃，
42.第7烤箱设置温度为210℃，
43.第8烤箱设置温度为150℃，
44.第9烤箱设置温度为260℃。
45.将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0046][0047]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0048]
防火芯材实施例2
[0049]
第一步，以重量份计，取40份醋酸乙烯－乙烯共聚物水性乳液(vae乳液)，以及由粒径范围不超过1000μm的碳酸钙粉末颗粒组成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的碳酸钙粉末颗粒为重质碳酸钙粉末或方解石粉末，并且通过调整其中粉末颗粒的粒径配比关系保证其中d50粒径区间范围在5μm至50μm之间的粉末颗粒占无机粉料总质量的20％，其余粉末颗粒的d50粒径区间范围可分布在100-400μm以内；
[0050]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0051]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为1.5米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，并在施压过程前在片材下侧表面平贴具有3mm*3mm网格空隙尺寸的阻燃材料网格布2，通过对片材的施压同时将片材轧制成成品防火芯材所需尺寸并将网格布2紧密嵌入至防火芯材内部，以通过网格布2与无机阻燃剂粉末颗粒之间的粘结作用，增加水性乳液固化成型所得片材的拉拔强度、拉伸强度，避免其被撕裂：
[0052]
第1烤箱设置温度为250℃，
[0053]
第2烤箱设置温度为170℃，
[0054]
第3烤箱设置温度为190℃，
[0055]
第4烤箱设置温度为175℃，
[0056]
第5烤箱设置温度为140℃，
[0057]
第6烤箱设置温度为130℃，
[0058]
第7烤箱设置温度为140℃，
[0059]
第8烤箱设置温度为185℃，
[0060]
第9烤箱设置温度为205℃；
[0061]
第四步，将从第9烤箱输出的表面温度在120-130度之间的成品防火芯材通过贴膜机进行表面贴膜，对防火芯材两侧边进行修边整平，再将防火芯材表面温度维持在50℃以上，并同步对修理平整后的防火芯材成品通过恒张力收卷机进行收卷，以方便对成卷的芯材进行装卸和运输。
[0062]
烘烤过程中，水性乳液通过加温烘烤，水分蒸发产生固化作用，达到粘结无机阻燃剂粉料的效果，形成芯材基础强度，芯材固化后，通过位于后段烤箱之间的双组轧机施加压力，使芯材进一步压实以确保复合后的剥离强度。同时在加温作用下，固化后的乳液有很好柔韧性，确保无机芯材可以弯曲收卷。
[0063]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0064][0065][0066]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0067]
防火芯材实施例3
[0068]
第一步，以重量份计，取45份丙烯酸水性乳液，以及由100份d50粒径范围在5-50μm之间的细粒径碳酸钙粉末，10份d50粒径范围在5-400μm之间的氢氧化铝粉末、氢氧化镁粉末的混合物，和90份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径碳酸钙粉末所构成的200份无机阻燃剂，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝、氢氧化镁的粉末颗粒中可同时选用：粗颗粒氢氧化铝粉末，其由拜耳法工艺制成，其d50粒径区间范围在100μm至400μm之间；细颗粒氢氧化铝粉末，其由烧结法工艺制成，其d50粒径区间范围在5μm至50μm之间；细颗粒氢氧化镁粉末，其由矿石法制成，其d50粒径区间范围在5μm至15μm之间；
[0069]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0070]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为3米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，并在施压过程前在片材或下侧表面平贴玻璃纤维等阻燃材料制成的网格布2，通过对片材的施压同时将片材轧制成成品防火芯材所需尺寸并将网格布2紧密嵌入至防火芯材内部，以增加水性乳液固化成型所得片材的拉拔强度、拉伸强度，避免其被撕裂：
[0071]
第1烤箱设置温度为330℃，
[0072]
第2烤箱设置温度为300℃，
[0073]
第3烤箱设置温度为220℃，
[0074]
第4烤箱设置温度为135℃，
[0075]
第5烤箱设置温度为120℃，
[0076]
第6烤箱设置温度为165℃，
[0077]
第7烤箱设置温度为175℃，
[0078]
第8烤箱设置温度为220℃，
[0079]
第9烤箱设置温度为150℃；
[0080]
第四步，将从第9烤箱输出的表面温度在120-130度之间的成品防火芯材两侧边进行修边整平，然后通过防火芯材自身余热将其表面温度维持在50℃以上，并在此期间同步对修理平整后的防火芯材成品通过恒张力收卷机进行收卷，以方便对成卷的芯材进行装卸和运输。
[0081]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0082][0083]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0084]
防火芯材实施例4
[0085]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由40份d50粒径范围在5-50μm之间的细颗粒石英砂或二氧化硅粉末、40份粒d50径范围在5-50μm之间的细粒径碳酸钙粉末和120份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径重质碳酸钙粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中还可少量添加氢氧化铝或氢氧化镁粉末，其中，所使用的氢氧化铝、氢氧化镁的粉末颗粒中：粗颗粒氢氧化铝粉末可由烧结法工艺制成，其d50粒径＝90μm；细颗粒氢氧化铝粉末可由拜耳法工艺制成，其d50粒径＝15μm，细颗粒氢氧化镁粉末可由化学法制成，其d50粒径＝10μm；
[0086]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0087]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为2.8米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，将片材轧制成3.0mm厚度的成品防火芯材并将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0088]
第1烤箱设置温度为275℃，
[0089]
第2烤箱设置温度为265℃，
[0090]
第3烤箱设置温度为203℃，
[0091]
第4烤箱设置温度为204℃，
[0092]
第5烤箱设置温度为145℃，
[0093]
第6烤箱设置温度为191℃，
[0094]
第7烤箱设置温度为198℃，
[0095]
第8烤箱设置温度为213℃，
[0096]
第9烤箱设置温度为160℃；
[0097]
第四步，将从第9烤箱输出的表面温度在120-130度之间的成品防火芯材两侧边进行修边整平，使其宽度修整为660mm，然后在防火芯材表面余热温度维持在50℃以上状态下同步对修理平整后的防火芯材成品通过恒张力收卷机进行收卷，以方便对成卷的芯材进行装卸和运输。
[0098]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0099][0100]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0101]
对比于前述实施例1和实施例3，本实施例中所选择的vae乳液在同粉料相容性更好，加工流畅性好，质量性能稳定，生产过程中环境友好，绿色环保。是首选使用效果较好的乳液。
[0102]
防火芯材实施例5
[0103]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由60份d50粒径范围在1-200μm之间的细颗粒钛白粉粉末、40份d50粒径范围在5-50μm之间的氢氧化铝或氢氧化镁粉末、40份细粒径碳酸钙粉末和60份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径重质碳酸钙、石英砂混合粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中还可少量添加，其中，所使用的氢氧化铝、氢氧化镁的粉末颗粒中包括：由拜耳法工艺制成，d50粒径＝90μm的粗颗粒氢氧化铝粉末；由烧结法工艺制成，d50粒径＝14μm的细颗粒氢氧化铝粉末，由矿石法制成，d50粒径＝15μm的细颗粒氢氧化镁粉末；
[0104]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0105]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为2.7米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，将片材轧制成3.0mm厚度的成品防火芯材并在施压过程中将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0106]
第1烤箱设置温度为225℃，
[0107]
第2烤箱设置温度为215℃，
[0108]
第3烤箱设置温度为176℃，
[0109]
第4烤箱设置温度为146℃，
[0110]
第5烤箱设置温度为145℃，
[0111]
第6烤箱设置温度为142℃，
[0112]
第7烤箱设置温度为158℃，
[0113]
第8烤箱设置温度为163℃，
[0114]
第9烤箱设置温度为160℃；
[0115]
第四步，将从第9烤箱输出的表面温度在120-130度之间的成品防火芯材两侧边进行修边整平，使其宽度修整为1020mm。
[0116]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0117][0118]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0119]
防火芯材实施例6
[0120]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由60份细颗粒氢氧化铝粉末、40份细颗粒氢氧化镁粉末、40份粗粒径碳酸钙粉末、60份粗颗粒氢氧化铝粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝、氢氧化镁的粉末颗粒中：粗颗粒氢氧化铝粉末由拜耳法工艺制成，其d50粒径＝200μm；细颗粒氢氧化铝粉末由烧结法工艺制成，其d50粒径＝15μm，细颗粒氢氧化镁粉末由矿石法制成，其d50粒径＝20μm；
[0121]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出辊厚度间隙设置为3.5mm的挤出成型设备，制得片材；
[0122]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为2米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间通过上下辊间隙设置为3.1mm的第一轧机对片材进行第一次施压，在第8、9号烤箱之间通过上下辊间隙设置为3.0mm的第二轧机对片材进行施压，将片材轧制成3.0mm厚度、1530mm宽度的成品防火芯材，并在施压过程中将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0123]
第1烤箱设置温度为198℃，
[0124]
第2烤箱设置温度为200℃，
[0125]
第3烤箱设置温度为172℃，
[0126]
第4烤箱设置温度为146℃，
[0127]
第5烤箱设置温度为145℃，
[0128]
第6烤箱设置温度为142℃，
[0129]
第7烤箱设置温度为156℃，
[0130]
第8烤箱设置温度为160℃，
[0131]
第9烤箱设置温度为160℃。
[0132]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0133][0134]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0135]
防火芯材实施例7
[0136]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由合计150份的d50粒径范围在1-200μm的氢氧化铝粉末、氢氧化镁粉末和50份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径重质碳酸钙、石英砂混合粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝、氢氧化镁的粉末颗粒中：粗颗粒氢氧化铝粉末由烧结法工艺制成，其d50粒径＝100μm；细颗粒氢氧化铝粉末由拜耳法工艺制成，其d50粒径＝10μm，细颗粒氢氧化镁粉末由化学法制成，其d50粒径＝20μm；
[0137]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出辊厚度间隙设置为3.6mm的挤出成型设备，制得片材；
[0138]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为2.5米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间通过上下辊间隙设置为3.2mm的第一轧机对片材进行第一次施压，在第8、9号烤箱之间通过上下辊间隙设置为3.0mm的第二轧机对片材进行施压，将片材轧制成3.0mm厚度、1270mm宽度的成品防火芯材，并在施压过程中将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0139]
第1烤箱设置温度为338℃，
[0140]
第2烤箱设置温度为268℃，
[0141]
第3烤箱设置温度为196℃，
[0142]
第4烤箱设置温度为196℃，
[0143]
第5烤箱设置温度为139℃，
[0144]
第6烤箱设置温度为196℃，
[0145]
第7烤箱设置温度为197℃，
[0146]
第8烤箱设置温度为214℃，
[0147]
第9烤箱设置温度为225℃。
[0148]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0149][0150]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横
向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0151]
防火芯材实施例8
[0152]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由160份粗颗粒氢氧化铝粉末、20份细颗粒氢氧化铝粉末和20份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径重质碳酸钙粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝的粉末颗粒中：粗颗粒氢氧化铝粉末由烧结法工艺制成，其d50粒径＝100μm；细颗粒氢氧化铝粉末由拜耳法工艺制成，其d50粒径＝15μm；细颗粒氢氧化镁粉末由化学法制成，其d50粒径＝100μm；
[0153]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出辊厚度间隙设置为5.5mm的挤出成型设备，制得片材；
[0154]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为1.5米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间通过上下辊间隙设置为5.1mm的第一轧机对片材进行第一次施压，在第8、9号烤箱之间通过上下辊间隙设置为5.0mm的第二轧机对片材进行施压，将片材轧制成5.0mm厚度、1800mm宽度的成品防火芯材，并在施压过程中将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0155]
第1烤箱设置温度为222℃，
[0156]
第2烤箱设置温度为211℃，
[0157]
第3烤箱设置温度为163℃，
[0158]
第4烤箱设置温度为142℃，
[0159]
第5烤箱设置温度为143℃，
[0160]
第6烤箱设置温度为142℃，
[0161]
第7烤箱设置温度为150℃，
[0162]
第8烤箱设置温度为156℃，
[0163]
第9烤箱设置温度为165℃。
[0164]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0165][0166]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0167]
防火芯材实施例9
[0168]
第一步，以重量份计，取40份vae乳液，以及由160份粗颗粒氢氧化镁粉末、20份细颗粒氢氧化镁粉末和20份d50粒径范围在100-400μm之间的粗粒径重质碳酸钙粉末所构成的200份无机粉料，在真空条件下将其混合搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝的粉末颗粒中：细颗粒氢氧化镁粉末由化学法制成，其d50粒径＝20μm；粗颗粒氢氧化镁粉末由矿
石法制成，其d50粒径＝200μm；
[0169]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出辊厚度间隙设置为5.5mm的挤出成型设备，制得片材；
[0170]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为1.5米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间通过上下辊间隙设置为5.1mm的第一轧机对片材进行第一次施压，在第8、9号烤箱之间通过上下辊间隙设置为5.0mm的第二轧机对片材进行施压，将片材轧制成5.0mm厚度、1800mm宽度的成品防火芯材，并在施压过程中将网格布2压轧嵌入防火芯材内部：
[0171]
第1烤箱设置温度为222℃，
[0172]
第2烤箱设置温度为211℃，
[0173]
第3烤箱设置温度为163℃，
[0174]
第4烤箱设置温度为142℃，
[0175]
第5烤箱设置温度为143℃，
[0176]
第6烤箱设置温度为142℃，
[0177]
第7烤箱设置温度为150℃，
[0178]
第8烤箱设置温度为156℃，
[0179]
第9烤箱设置温度为165℃。
[0180]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0181][0182]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a2级防火等级判定条件：制品总热值≤3.0mj/kg，燃烧增长速率指数≤120w/s，600s内热释放量≤7.5mj，火焰横向蔓延长度小于试样边缘。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0183]
防火芯材实施例10
[0184]
第一步，以重量份计，取20份苯丙水性乳液，以及由130份氢氧化铝、70份氢氧化镁所构成的200份无机阻燃剂，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝、氢氧化镁均为粉末颗粒，并且通过调整其中粉末颗粒的配比关系保证其中d50粒径区间范围在5μm至50μm之间的粉末颗粒占无机阻燃剂总质量的70％，其余粉末颗粒的d50粒径区间范围可分布在50μm至500μm之间；
[0185]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0186]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为2米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，并在施压过程前在片材上侧表面和/或下侧表面平贴玻璃纤维等阻燃材料制成的网格布2，通过对片材的施压同时将片材轧制成成品防火芯材所需尺寸并将网格布2紧密
嵌入至防火芯材内部，以增加水性乳液固化成型所得片材的拉拔强度、拉伸强度，避免其被撕裂：
[0187]
第1烤箱设置温度为170℃，
[0188]
第2烤箱设置温度为235℃，
[0189]
第3烤箱设置温度为160℃，
[0190]
第4烤箱设置温度为220℃，
[0191]
第5烤箱设置温度为160℃，
[0192]
第6烤箱设置温度为200℃，
[0193]
第7烤箱设置温度为210℃，
[0194]
第8烤箱设置温度为150℃，
[0195]
第9烤箱设置温度为260℃。
[0196]
将由此获得的防火芯材，置于炉内依照gb/t14402及gb/t20284测试方法进行建筑材料燃烧性能测试，经实验测得其能够达到如下性能：
[0197][0198]
以上实验测得的性能数据满足gb8624-2012标准所规定的a1级防火等级判定条件：炉内温升≤30℃，质量损失率≤50％，持续燃烧时间＝0s，总热值≤2mj/kg。剥离强度达到行业标准，加工流动性满足连续化生产工艺要求。
[0199]
防火芯材实施例11
[0200]
第一步，以重量份计，取24份醋酸乙烯－乙烯共聚物水性乳液(vae乳液)，以及由140份氢氧化铝、60份氢氧化镁所构成的200份无机阻燃剂，在真空条件下将其混合、搅拌制成浆料，浆料中所使用的氢氧化铝、氢氧化镁均为粉末颗粒，并且通过调整其中粉末颗粒的配比关系保证其中d50粒径区间范围在5μm至50μm之间的粉末颗粒占无机阻燃剂总质量的30％，其余粉末颗粒的d50粒径区间范围可分布在10μm至500μm之间；
[0201]
第二步，将第一步所得浆料放入挤出成型设备，制得片材；
[0202]
第三步，将第二步所得片材放置在线速为1.5米/分的传动网带上，由传动网带传动而顺序经过设置为以下温度的9个烤箱，分别由9个烤箱依次对片材进行加温烘烤，蒸发掉片材中水性乳液所含水分，并在第4、5号烤箱之间、第8、9号烤箱之间分别通过轧机对片材进行施压，并在施压过程前在片材上侧表面和/或下侧表面平贴具有3mm*3mm网格空隙尺寸的阻燃材料网格布2，通过对片材的施压同时将片材轧制成成品防火芯材所需尺寸并将网格布2紧密嵌入至防火芯材内部，以通过网格布2与无机阻燃剂粉末颗粒之间的粘结作用，增加水性乳液固化成型所得片材的拉拔强度、拉伸强度，避免其被撕裂：
[0203]
第1烤箱设置温度为250℃，
[0204]
第2烤箱设置温度为170℃，
[0205]
第3烤箱设置温度为190℃，
[0206]
第4烤箱设置温度为175℃，
[0207]
第5烤箱设置温度为140℃，
180份之间；
[0225]
d50粒径区间范围在5μm至200μm之间的氢氧化铝粉末颗粒的组分占比在0-180份之间。
[0226]
上述无机阻燃剂粉料在混合制浆过程中还可根据需要而更换其他例如钛白粉、石英砂、石英砂、二氧化硅的粉末替换料，粉末替换料的添加量一般不超过无机阻燃剂粉料总量的一半。上述各粉末替换料均可提供良好的阻燃性能，其配合无机粉料，可通过无机粉料高温分解氧化而吸收环境热值，依旧可保证整体防火芯材达到a2级防火要求。
[0227]
上述各实施例所提供的a2级防火芯材的材料配比，需要配合流水线生产工艺才能完整制成。将定量称重的胶水和粉料投入搅拌机中，在搅拌机真空环境下搅拌均匀，输送至挤出辊进行定型挤出，挤出所得片材的宽幅和厚度分别通过挤出辊的挡板间距和辊子间隙来控制。料浆进入挤出辊的同时上下使用无纺布进行支撑定型。
[0228]
片材挤出后，在传动网带的传送下，芯板依次进入烤箱进行烘烤，水性乳液脱去水分逐步固化为无机阻燃剂粉末颗粒提供黏合强度。
[0229]
然后，共经过两道轧机，9台烤箱实现对防火芯材成品的定型。其中第1道轧机设置在4号及5号烤箱之间，为单组辊轮轧机，主要起到为芯材进行表面整平效果；第2道轧机设置在第8及第9号烤箱之间，为双组辊轮轧机，其通过双组连续辊压，压实芯材，起到增加芯材密实度，提高芯材强度的作用。其他实现方式下所实际使用的烤箱的数量可以调整。当减少烤箱数量后，一般需要设置传动网带的线速相应降低以确保片材能够被完全烘干；当增加烤箱数量后，一般可相应提高线速而实现相同的干燥和定型效果。烤箱之间的轧机可通过控制上下辊间隙来确保芯材受压压力，起到整平和压实的作用。
[0230]
如成品芯材厚度3mm，挤出辊厚度间隙一般可设置在3.5-3.6mm之间，实际烘烤过程中会有一定收缩，第一道轧机上下辊间隙设置为3.1-3.2mm，第二道轧机间隙设置为3.0mm。
[0231]
经过最后一道烤箱出来后，芯板表面温度控制在120-130度后可进一步根据客户需求，通过贴膜机进行表面贴膜，然后对防火芯材的两侧进行修边，再通过恒张力收卷机进行收卷。收卷需要芯材保持一定的温度，至少在50度以上，因此实际生产中不需要冷却。
[0232]
上述9组分区烤箱的长度可选择为6米，片材在烤箱中实际的烘烤时间依据线速的不同而有变化。对具体线速的设置会根据烤箱温度范围，因片材厚度不同、宽度不同而相应调节对应烤箱的温度和进出烤箱的时间。一般，当片材厚度较薄(比如需要成品防火芯材的厚度控制在3.0mm以内)，宽幅较窄时(比如需要成品防火芯材的宽幅小于1300mm)，可相应设置传动网带的线速提升至2.5米/分以上，各分区烤箱温度相对保持在200度以下。当成品防火芯板厚度≥3.0mm，宽度＞1300mm时，传动网带的线速一般设置为≤2.5米/分，各分区烤箱中的多数烤箱温度需设置为大于200度。
[0233]
不同尺寸规格防火芯材所需各烤箱的温度具体可详见下表的温度设置参数。
[0234]
芯材规格烤箱1#2#3#4#5#6#7#8#9#线速2.0*1280设置温度1751771641351451421551601542.5米/分2.4*1140设置温度1851851701421451431581621602.7米/分3.0*660设置温度2752652032041451911982131602.8米/分3.0*1020设置温度2252151761461451421581631602.7米/分
3.0*1270设置温度3382681961961391961972142252.5米/分3.0*1460设置温度3252932142141461911982132602.5米/分3.0*1530设置温度1982001721461451421561601602米/分3.1*1240设置温度2152051751401451421581621642.5米/分3.3*1250设置温度2232271841531471461601681752.5米/分3.4*1280设置温度3262822062051461461911982132米/分3.5*1220设置温度2232451891581491461591671732.5米/分3.8*1250设置温度2132181881551481451611641762米/分5.0*1790设置温度2452151721441451421581631651.5米/分5.0*1800设置温度2222111631421431421501561651.5米/分
[0235]
由此，本技术通过由无机粉料实现的防火芯材，为建筑物墙面、板材提供防火效果。本技术在防火层中通过融合、固化在水性乳液固化物中的大量无机粉料，利用其受热分解氧化而提供对环境热值的吸收和对内部材料的阻燃效果，本技术能够以较薄的板材厚度达到a2级甚至a1级防火指标要求。本技术还通过在防火芯材内部嵌入网格布2的方式，利用网格布在防火芯材被拉伸时支撑防火芯材中无机粉料，避免无机粉料在拉伸时直接脱离与其相融合的水性乳液固化物而崩裂，避免整体防火芯材被撕裂。
[0236]
以上仅为本技术的实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本技术专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本技术构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些均属于本技术的保护范围。

技术特征：
1.一种具有网格布的防火芯材，其特征在于，所述防火芯材中设置有网格布，且所述网格布的两面均由防火芯材覆盖；所述防火芯材的一侧表面覆盖有聚氨酯，所述防火芯材通过聚氨酯胶合固定在保温板材的外侧表面；所述防火芯材的另一侧表面覆盖有热熔胶膜，所述防火芯材通过热熔胶膜以热压方式固定在金属面板的内侧表面。2.如权利要求1所述的具有网格布的防火芯材，其特征在于，所述防火芯材以粘接方式固定在板材表面。3.如权利要求1所述的具有网格布的防火芯材，其特征在于，所述网格布为编织成型的玻璃纤维材料，所述网格布嵌入并固定在所述防火芯材的内部。4.如权利要求3所述的具有网格布的防火芯材，其特征在于，所述防火芯材为片材。

技术总结
本申请提供一种具有网格布的防火芯材。本申请的防火芯材在其内部设置有网格布，可通过网格布支撑防火芯材，提升整体防火芯材的拉拔强度。本申请可利用网格布在防火芯材被拉伸时支撑防火芯材中无机粉料，避免无机粉料在拉伸时直接脱离其中水性乳液固化物而崩裂，避免整体防火芯材被撕裂。本申请所提供的防火芯材能够在满足A2级或A1级防火要求的同时，提供足够的机械强度和韧性，避免板材被撕裂，方便安装和后续加工。和后续加工。和后续加工。


技术研发人员：陈建明 石维军
受保护的技术使用者：江苏阿路美格新材料股份有限公司
技术研发日：2022.07.04
技术公布日：2023/8/26