一种抗噪用阻尼钢及其制备方法与流程

1.本技术涉及钢材制备技术领域，尤其涉及一种抗噪用阻尼钢及其制备方法。


背景技术：

2.噪音污染随着工业的快速发展变得愈发突出，严重影响生活和生产质量，同时对精密设备带来严重损伤。降噪手段是一般采用提高构件重量或特殊阻尼结构设计等来耗散振动能量，具有占地空间大、安装维护成本高的问题。采用本身就具备高降噪特性的阻尼合金来制造降噪构件，体积小同时安装维护更加经济，且其力学性能优异，与其他结构具有良好的性能匹配性。采用以高锰阻尼钢为代表的阻尼合金可耗散噪音的振动能量，具有优良的降噪效果。
3.目前，高锰阻尼钢的降噪性能有待进一步加强。


技术实现要素：

4.本技术提供了一种抗噪用阻尼钢及其制备方法，以解决现有阻尼钢降噪性能较差的技术问题。
5.第一方面，本技术提供了一种抗噪用阻尼钢，所述阻尼钢的显微组织由ε马氏体、奥氏体和α马氏体组成；其中，
6.所述ε马氏体的体积分数≥92％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤8％。
7.可选的，所述阻尼钢的显微组织中，所述ε马氏体的体积分数≥92.7％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤7.3％。
8.可选的，所述阻尼钢的化学成分包括：c、si、mn、p、s、al、ti、n以及fe；其中，c的含量为0.005重量％～0.015重量％，si的含量为≤0.05重量％，mn的含量为15重量％～25重量％，p的含量为≤0.005重量％，s的含量为≤0.01重量％，al的含量为0.005重量％～0.010重量％，ti的含量为0.01重量％～0.05重量％，n的含量为≤0.005重量％。
9.可选的，所述阻尼钢的化学成分中，c的含量为0.005重量％～0.014重量％，si的含量为≤0.045重量％，mn的含量为17.28重量％～23.41重量％，p的含量为≤0.004重量％，s的含量为≤0.008重量％，al的含量为0.006重量％～0.008重量％，ti的含量为0.027重量％～0.041重量％，n的含量为≤0.004重量％。
10.可选的，所述阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040。
11.可选的，所述阻尼钢的屈服强度为≥200mpa，所述阻尼钢的抗拉强度≥500mpa，所述阻尼钢的断后伸长率为20.0％～35.0％，所述阻尼钢的-40℃冲击功为≥47j。
12.可选的，所述阻尼钢的厚度为6mm～50mm。
13.第二方面，本技术提供了一种抗噪用阻尼钢的制备方法，用于制备第一方面任一项实施例所述的阻尼钢，所述方法包括：
14.在第一设定温度的条件下，对板坯进行加热；
15.在第二设定温度的条件下，对加热后的所述板坯进行轧制，得到热轧板；
16.对所述热轧板进行冷却，以使所述热轧板具有目标温度，得到阻尼钢。
17.可选的，所述目标温度为50℃～100℃。
18.可选的，所述第一设定温度为1100℃～1250℃，和或第二设定温度为850℃～1230℃。
19.本技术实施例提供的上述技术方案与现有技术相比具有如下优点：
20.本技术实施例提供的该抗噪用阻尼钢，显微组织由α马氏体、ε马氏体和奥氏体构成；其中，ε马氏体组织对该阻尼钢减震降噪效果具有最重要的影响。ε马氏体中有大量的层错界面，这些层错界面在外力的作用下很容易移动产生不可逆应变，把振动能以热能的形式消耗掉。ε马氏体数量越多片层越细小，单位体积内ε马氏体界面和马氏体内部层错界面就越多，阻尼性能就越好。因此，为获得材料良好的阻尼性能，提高ε马氏体组织含量，减少α马氏体和奥氏体组织含量。本技术实施例中的阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040。本技术内容解决了现有阻尼钢降噪性能较差的技术问题。
附图说明
21.此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本技术的实施例，并与说明书一起用于解释本技术的原理。
22.为了更清楚地说明本技术实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而言，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
23.图1为本技术实施例提供的一种抗噪用阻尼钢的流程示意图；
24.图2为本技术实施例提供的一种抗噪用阻尼钢的显微组织图；
25.图3为本技术提供的实施例与对比例的损耗因子图。
具体实施方式
26.为使本技术实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本技术实施例中的附图，对本技术实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本技术的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本技术中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本技术保护的范围。
27.本技术的各种实施例可以以一个范围的形式存在；应当理解，以一范围形式的描述仅仅是因为方便及简洁，不应理解为对本技术范围的硬性限制；因此，应当认为所述的范围描述已经具体公开所有可能的子范围以及该范围内的单一数值。例如，应当认为从1到6的范围描述已经具体公开子范围，例如从1到3，从1到4，从1到5，从2到4，从2到6，从3到6等，以及所述范围内的单一数字，例如1、2、3、4、5及6，此不管范围为何皆适用。另外，每当在本文中指出数值范围，是指包括所指范围内的任何引用的数字(分数或整数)。
28.在本技术中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“上”和“下”具体为附图中的图面方向。另外，在本技术说明书的描述中，术语“包括”“包含”等是指“包括但不限于”。在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际
的关系或者顺序。在本文中，“和/或”，描述关联对象的关联关系，表示可以存在三种关系，例如，a和/或b，可以表示：单独存在a，同时存在a和b，单独存在b的情况。其中a，b可以是单数或者复数。在本文中，“至少一个”是指一个或者多个，“多个”是指两个或两个以上。“至少一种”、“以下至少一项(个)”或其类似表达，是指的这些项中的任意组合，包括单项(个)或复数项(个)的任意组合。例如，“a,b,或c中的至少一项(个)”，或，“a,b,和c中的至少一项(个)”，均可以表示：a,b,c,a-b(即a和b),a-c,b-c,或a-b-c，其中a,b,c分别可以是单个，也可以是多个。
29.除非另有特别说明，本技术中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
30.第一方面，本技术提供了一种抗噪用阻尼钢，所述阻尼钢的显微组织由ε马氏体、奥氏体和α马氏体组成；请参见图2，其中，
31.所述ε马氏体的体积分数≥92％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤8％。
32.马氏体+奥氏体：高锰阻尼钢的组织主要包括α马氏体、ε马氏体和奥氏体构成，各相的比例随成分与工艺的变化而具有先祖差异。其中ε马氏体组织对高锰阻尼钢减震降噪效果具有最重要的影响，α马氏体和奥氏体对阻尼性能的贡献远低于ε马氏体。高锰阻尼钢产生减震降噪效果的原因，主要是由于ε马氏体中有大量的层错界面，这些层错界面在外力的作用下很容易移动产生不可逆应变，把振动能以热能的形式消耗掉。ε马氏体数量越多片层越细小，单位体积内ε马氏体界面和马氏体内部层错界面就越多，合金阻尼性能就越好。因此，为获得材料良好的阻尼性能，必须提高ε马氏体组织含量和降低其尺寸，减少α马氏体和奥氏体组织的相对含量。
33.ε马氏体的作用：ε马氏体含有大量层错，有利于获得较高的阻尼性能，奥氏体的作用：奥氏体与ε马氏体之间有大量的相界面，有助于进一步提高阻尼性能，α马氏体的作用：α马氏体与ε马氏体之间有大量的相界面，有助于进一步提高阻尼性能。控制ε马氏体的体积分数≥92％的积极效果：保证该钢板具有较高的阻尼损耗因子(≥0.04)，降噪性能好。若该体积分数过低，在一定程度上会降低钢板的阻尼降噪性能。具体地，该ε马氏体的体积分数可以为92％、93％、94％、95％等。
34.控制奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤8％的积极效果：保证该钢板具有较高的阻尼损耗因子(≥0.04)，降噪性能好。若该体积分数过高，在一定程度上会减少钢中的ε马氏体体积分数，降低钢板的阻尼降噪性能。具体地，上述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和可以为8％、7％、6％、5％、4％等。
35.在一些实施方式中，所述阻尼钢的显微组织中，所述ε马氏体的体积分数≥92.7％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤7.3％。
36.在本技术实施例中，优选的，该ε马氏体的体积分数≥92.7％，该奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤7.3％。
37.在一些实施方式中，所述阻尼钢的化学成分包括：c、si、mn、p、s、al、ti、n以及fe；其中，c的含量为0.005重量％～0.015重量％，si的含量为≤0.05重量％，mn的含量为15重量％～25重量％，p的含量为≤0.005重量％，s的含量为≤0.01重量％，al的含量为0.005重量％～0.010重量％，ti的含量为0.01重量％～0.05重量％，n的含量为≤0.005重量％。
38.通过设计合适的成分体系，采用超低c、si、p、s、n、al成分控制，减少杂质元素偏聚、夹杂物、大尺寸析出相对阻尼源运动的阻碍；合理调控mn元素的含量，提高ε-m在材料组织中的占比和阻尼源的数量，避免过少或过量的mn添加造成α马氏体或奥氏体含量过多对阻尼性能的不利影响；无需采用nb、co、cr等合金添加，降低材料成本同时避免形成元素偏聚恶化阻尼性能。
39.控制c的含量为0.005重量％～0.015重量％的积极效果：获得目标含量的ε马氏体组织和阻尼损耗因子。c元素作为间隙固溶强化作用的元素，可偏聚在层错区形成铃木气团，同时c元素可与fe、ti元素形成析出物，两种作用均会阻碍阻尼源的运动从而降低阻尼性能。若该c的含量过高，在一定程度上会形成过多的碳化物颗粒，阻碍钢中层错等界面的移动，阻尼损耗因子低；若该c的含量过低，在一定程度上会降低钢中ε马氏体含量，阻尼性能较差。具体地，该c的含量可以为0.005重量％、0.010重量％、0.015重量％等。
40.控制si的含量为≤0.05重量％的积极效果：减弱杂质元素对界面的阻碍作用并获得目标的阻尼损耗因子，不与c形成碳化物，以固溶方式存在于钢中，造成晶格畸变阻碍奥氏体向ε马氏体的转变，不利于阻尼性能的提升。若该si的含量过高，在一定程度上会降低界面移动效果并恶化阻尼性能。具体地，该si的含量可以为0.05重量％、0.04重量％、0.03重量％等。
41.控制mn的含量为15重量％～25重量％的积极效果：获得目标含量的ε马氏体组织和阻尼损耗因子，mn通过固溶强化提高材料的强度，同时mn可以降低ms点温度并提高ε马氏体组织含量，是高锰阻尼钢的主要添加元素；同时mn也是扩大奥氏体区和提高奥氏体稳定性的元素。若该mn的含量过高，在一定程度上会提高奥氏体含量同时降低ε马氏体比例，阻尼损耗因子较低；若该mn的含量过低，在一定程度上会提高α马氏体含量同时降低ε马氏体比例，阻尼损耗因子较低。具体地，该mn的含量可以为15重量％、18重量％、21重量％、25重量％等。
42.控制p的含量为≤0.005重量％的积极效果：p在能提高材料强度和耐大气腐蚀性能，减弱杂质元素对界面的阻碍作用并获得目标的阻尼损耗因子，若该p的含量过高，在一定程度上会降低界面移动效果并恶化阻尼性能，增加材料的回火脆性，恶化塑性和韧性。具体地，该p的含量可以为0.005重量％、0.004重量％等。
43.控制s的含量为≤0.01重量％的积极效果：减弱杂质元素对界面的阻碍作用并获得目标的阻尼损耗因子，若该s的含量过高，在一定程度上会和mn结合形成过多的mns，降低界面移动效果并恶化阻尼性能。s在钢中以熔点较低的fes形式存在，易于聚集在原生晶界处，钢1100～1200℃进行轧制时，晶界上的fes就将熔化，大大的削弱了晶粒之间的结合力，导致钢的热脆现象；同时s易于和钢中的mn结合形成mns夹杂，严重恶化钢板的阻尼性能。具体地，该s的含量可以为0.01重量％、0.009重量％、0.008重量％等。
44.控制al的含量为0.005重量％～0.010重量％的积极效果：al和n结合形成少量的aln细化奥氏体晶粒，al在钢中与n相互作用，形成细小而弥散的aln析出，可抑制晶粒长大，达到细化晶粒、提高钢在低温下的韧性的目的。若该al的含量过高，在一定程度上会形成过多的aln，降低界面移动效果并恶化阻尼性能，al过高易和o结合为al2o3夹杂，对阻尼性能不利；若该al的含量过低，在一定程度上会抑制晶粒细化效果，恶化钢板的力学性能。具体地，该al的含量可以为0.005重量％、0.008重量％、0.010重量％等。
45.控制ti的含量为0.01重量％～0.05重量％的积极效果：ti和c、n结合形成少量的析出物细化奥氏体晶粒，有利于提高材料的强韧性。若该ti的含量过高，在一定程度上会形成过多的ticn析出物，降低界面移动效果并恶化阻尼性能；若该ti的含量过低，在一定程度上会抑制晶粒细化效果，恶化钢板的力学性能。具体地，该ti的含量可以为0.01重量％、0.02重量％、0.03重量％、0.04重量％、0.05重量％等。
46.控制n的含量为≤0.005重量％的积极效果：n和al、ti结合形成少量的析出物细化奥氏体晶粒，对材料的强韧性有利。若该n的含量过高，在一定程度上会形成过多的(al,ti)n析出物，降低界面移动效果并恶化阻尼性能。具体地，该n的含量可以为0.005重量％、0.004重量％等。
47.在一些实施方式中，所述阻尼钢的化学成分中，c的含量为0.005重量％～0.014重量％，si的含量为≤0.045重量％，mn的含量为17.28重量％～23.41重量％，p的含量为≤0.004重量％，s的含量为≤0.008重量％，al的含量为0.006重量％～0.008重量％，ti的含量为0.027重量％～0.041重量％，n的含量为≤0.004重量％。
48.在本技术实施例中，上述阻尼钢的化学成分为优选实施例。
49.在一些实施方式中，所述阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040。
50.在本技术实施例中，该阻尼钢的损耗因子≥0.040，具有优良的降噪效果，请参见图3。
51.在一些实施方式中，所述阻尼钢的屈服强度为≥200mpa，所述阻尼钢的抗拉强度≥500mpa，所述阻尼钢的断后伸长率为20.0％～35.0％，所述阻尼钢的-40℃冲击功为≥47j。
52.在本技术实施例中，该阻尼钢不仅具有优良的降噪效果，还具有优异的力学性能。
53.在一些实施方式中，所述钢的厚度为6mm～50mm。
54.控制阻尼钢的厚度为6mm～50mm的积极效果：铸坯高温轧制为20mm～60mm的钢板，压缩比较高，再结晶发生较充分，晶粒细化效果好，有利于钢板获得优良的强韧性。具体地，该钢板的厚度可以为6mm、10mm、20mm、30mm、40mm、50mm等。
55.第二方面，本技术提供了一种抗噪用阻尼钢的制备方法，用于制备第一方面任一项实施例所述的阻尼钢，请参见图1，所述方法包括：
56.s1、在第一设定温度的条件下，对板坯进行加热；
57.s2、在第二设定温度的条件下，对加热后的所述板坯进行轧制，得到热轧板；
58.s3、对所述热轧板进行冷却，以使所述热轧板具有目标温度，得到抗噪用阻尼钢。
59.通过合理的工艺设计，通过轧制后快速水冷保证高温奥氏体向ε-m的快速转变，获得高比例的晶粒细小的ε-m确保材料阻尼性能和强韧性的良好匹配；钢板以轧态就可满足各项性能指标要求，无需采用高温固溶、低温长时时效、冷变形等处理，适应于中厚板产线进行批量制造，具备较高的经济性。采用tmcp工艺制造高锰阻尼钢宽厚板生产方法的空白，钢板减震降噪性能高，同时综合力学性能优良，在厂房、住宅、船舶等领域具有较好的应用前景。
[0060]“第一设定温度”表示加热温度，“第二设定温度”表示轧制温度。在步骤1之前，用500kg真空感应炉进行钢坯冶炼，并锻造为厚度120mm～200mm的钢坯。
[0061]
在一些实施方式中，所述目标温度为50℃～100℃。
[0062]
对上述经过轧制的钢板进行水冷处理，冷却速度10～30℃/s，控制冷却后的热轧板的温度为50℃～100℃的积极效果：使钢板适当的进行冷却，充分发生马氏体相变，获得目标比例的ε马氏体组织。若该温度过高，在一定程度上会使析出物含量过多，同时ε马氏体尺寸粗大，阻尼性能较差；若该温度过低，在一定程度上会使钢板冷却效果过强，钢板板形和平整度较差。具体地，该温度可以为50℃、60℃、70℃、80℃、90℃、100℃等。
[0063]
在一些实施方式中，所述第一设定温度为1100℃～1250℃，和或第二设定温度为850℃～1230℃。
[0064]
控制加热温度为1100℃～1250℃的积极效果：铸坯中的成分均匀性较高，同时可获得细小均匀的奥氏体晶粒，有利于后续轧后的晶粒细化。若该温度过高，在一定程度上会使铸坯的奥氏体晶粒长大明显，轧后的奥氏体晶粒尺寸较大，钢板强韧性较低；若该温度过低，在一定程度上会使钢坯的成分均匀性较差，恶化钢板性能。具体地，该加热温度可以为1100℃、1120℃、1140℃、1160℃、1180℃、1200℃、1230℃、1250℃等。加热时间为250min～350min。
[0065]
控制轧制温度为850℃～1230℃的积极效果：使钢板充分进行轧制变形，获得细小均匀的奥氏体晶粒。若该温度过高，在一定程度上会使奥氏体晶粒不均匀，恶化钢板的力学性能；若该温度过低，在一定程度上会导致轧机负载过重同时钢板强韧性较差。具体地，该轧制温度可以为850℃、900℃、950℃、1000℃、1050℃、1100℃、1150℃、1200℃、1230℃等。将经过加热的钢坯轧制成6mm-50mm厚钢板。
[0066]
该阻尼钢是基于上述阻尼钢的制备方法来实现，该阻尼钢的制备方法的具体步骤可参照上述实施例，由于该阻尼钢采用了上述实施例的部分或全部技术方案，因此至少具有上述实施例的技术方案所带来的所有有益效果，在此不再一一赘述。
[0067]
下面结合具体的实施例，进一步阐述本技术。应理解，这些实施例仅用于说明本技术而不用于限制本技术的范围。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，通常按照国家标准测定。若没有相应的国家标准，则按照通用的国际标准、常规条件、或按照制造厂商所建议的条件进行。
[0068]
表1抗噪用阻尼钢的显微组织
[0069]
序号α马氏体奥氏体ε马氏体实施例10.44.295.4实施例20.52.497.1实施例30.27.192.7实施例40.65.993.5实施例50.74.594.8对比例13.526.769.8
[0070]
表2抗噪用阻尼钢的化学成分(wt％)，余量为fe和不可避免的杂质元素。
[0071]
序号csimnpsaltin实施例10.0070.02317.280.0020.0080.0070.0330.002实施例20.0050.04523.410.0030.0020.0060.0270.004实施例30.0140.03721.640.0040.0060.0080.0410.003实施例40.0150.05250.0050.0100.0100.0100.005
实施例50.0080.045150.0050.0050.0050.0500.005对比例10.0250.3324.250.0070.0120.0210.0330.003
[0072]
表3抗噪用阻尼钢的制备工艺参数
[0073][0074][0075]
表4抗噪用阻尼钢的性能结果
[0076]
序号屈服强度，mpa抗拉强度，mpa延伸率，％-40℃冲击功，j损耗因子实施例129771332.72290.042实施例234376722.21710.046实施例339082121.51270.044实施例440184225.01390.043实施例544585122.01580.041对比例132880229.02110.027
[0077]
力学性能的测试方法为：根据gb/t228《金属材料室温拉伸试验方法》测定钢板拉伸性能，根据gb/t229-2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》测定钢板厚度1/4处的冲击性能，根据gb/t13665《金属阻尼材料阻尼本领试验方法扭摆法和弯曲振动法》测定钢板厚度1/4处的阻尼性能。
[0078]
从表1～4可知，通过细化的ε马氏体为主的显微组织获得较高的损耗因子与强韧性匹配，实施例1-5通过设计超低c、si、p、s、n、al成分体系控制，采用tmcp工艺生产，通过细化的ε马氏体为主的显微组织获得较高的损耗因子与强韧性匹配，材料兼具优良减振降噪性能与力学性能。
[0079]
在本技术实施例成分设计和工艺条件下，实施例1～5的高锰阻尼钢显微组织中各相比例控制适当，对比例与本技术实施例的制造工艺一致，但由于没有采用本技术实施例所提供的成分范围，造成材料组织中ε马氏体含量过低，造成阻尼源数量过少，且较高的c、si、p、s等元素造成的夹杂物与析出相对阻尼源的运动产生严重的阻碍，导致其损耗因子大幅低于本技术实施例的5个实施例，由此看出本技术实施例的有益效果显著。
[0080]
本技术实施例通过对显微组织的控制，该阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040，具有优良的降噪效果。而对比例的显微组织未在参数设置范围内，使得阻尼钢的抗噪效果较差，请参见图3。
[0081]
以上所述仅是本技术的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本申
请。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本技术的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本技术将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

技术特征：
1.一种抗噪用阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的显微组织由ε马氏体、奥氏体和α马氏体组成；其中，所述ε马氏体的体积分数≥92％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤8％。2.根据权利要求1所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的显微组织中，所述ε马氏体的体积分数≥92.7％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤7.3％。3.根据权利要求1所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的化学成分包括：c、si、mn、p、s、al、ti、n以及fe；其中，c的含量为0.005重量％～0.015重量％，si的含量为≤0.05重量％，mn的含量为15重量％～25重量％，p的含量为≤0.005重量％，s的含量为≤0.01重量％，al的含量为0.005重量％～0.010重量％，ti的含量为0.01重量％～0.05重量％，n的含量为≤0.005重量％。4.根据权利要求3所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的化学成分中，c的含量为0.005重量％～0.014重量％，si的含量为≤0.045重量％，mn的含量为17.28重量％～23.41重量％，p的含量为≤0.004重量％，s的含量为≤0.008重量％，al的含量为0.006重量％～0.008重量％，ti的含量为0.027重量％～0.041重量％，n的含量为≤0.004重量％。5.根据权利要求1所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040。6.根据权利要求1或5所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的屈服强度为≥200mpa，所述阻尼钢的抗拉强度≥500mpa，所述阻尼钢的断后伸长率为20.0％～35.0％，所述阻尼钢的-40℃冲击功为≥47j。7.根据权利要求1所述的阻尼钢，其特征在于，所述阻尼钢的厚度为6mm～50mm。8.一种抗噪用阻尼钢的制备方法，其特征在于，用于制备权利要求1-7任意一项所述的阻尼钢，所述方法包括：在第一设定温度的条件下，对板坯进行加热；在第二设定温度的条件下，对加热后的所述板坯进行轧制，得到热轧板；对所述热轧板进行冷却，以使所述热轧板具有目标温度，得到抗噪用阻尼钢。9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述目标温度为50℃～100℃。10.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述第一设定温度为1100℃～1250℃，和或第二设定温度为850℃～1230℃。

技术总结
本申请涉及钢材制备技术领域，尤其涉及一种抗噪用阻尼钢及其制备方法。所述阻尼钢的显微组织由ε马氏体、奥氏体和α马氏体组成；其中，所述ε马氏体的体积分数≥92％，所述奥氏体的体积分数与所述α马氏体的体积分数之和≤8％。本申请内容解决了现有阻尼钢降噪性能较差的技术问题，该阻尼钢的阻尼损耗因子≥0.040。0.040。0.040。


技术研发人员：王彦锋 马龙腾 韩承良 杨永达 马长文 朱国森 狄国标 黄乐庆 王根矶 张学峰 刘美艳
受保护的技术使用者：首钢集团有限公司
技术研发日：2023.05.04
技术公布日：2023/9/7