一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料的制作方法

1.本发明涉及热压用缓冲材料技术领域，具体涉及到一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料。


背景技术：

2.在多层pcb板制造工艺中，多层板或基板在压合前，需将内层板、胶片与铜皮等各种散材与钢板、缓冲垫料等，完成上下对准、落齐，或套准之工作，以备便能送入压合机进行热压。目前橡胶材质的热压缓冲垫制品由于其好的耐高温性能以及长的使用寿命而逐步代替传统的牛皮纸缓冲垫产品。橡胶缓冲垫产品一般由氟橡胶材料制备得到，利用氟橡胶材料中因氟原子引入而赋予的强的耐热性、耐老化性以及好的压缩永久变形阻力等特性，实现热压缓冲垫产品的长使用寿命以及好的使用效果。为了进一步提高氟橡胶缓冲垫的热阻性能，同时不增加压合缓冲垫的厚度，一般在氟橡胶材料中加入一定量的无机组分，从而进一步改善氟橡胶压合缓冲垫热阻性能。申请人在以往的研究中，为了提高氟橡胶压合缓冲垫材料的热阻性能，在氟橡胶中加入一定量的无机微粉，利用无机微粉的中空结构，阻碍缓冲垫中热量的传递。
3.然而，申请人发现中空无机微粉的加入虽然在一定程度上能够提高缓冲垫材料的热阻性能，但由于中空结构，其不能承受过高的压力和热能，否则在加工过程中这些无机微粉的中空结构破裂，失去热阻性能。因此，为了进一步保证好的热阻性能，需要对加工工艺做相应的调整。而往往这些调整，使得氟橡胶压合缓冲垫材料在制备过程中不易具备好流动性，严重影响压延机的压延速度。申请人经过实验研究制备得到了具有优异的热阻性能，同时又具备优异的加工性能的氟橡胶材料。


技术实现要素：

4.针对上述技术问题，本发明提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其至少由氟橡胶材料、填充料和中空微粉制备得到；所述中空微粉包含至少两种不抗压强度范围的中空微粉a和中空微粉b，所述中空微粉a的抗压强度不低于75mpa，所述中空微粉b的抗压强度为30～50mpa。
5.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉a的粒径d90为85μm。
6.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉a在20℃下的热导率不高于0.080w/(m.k)。
7.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉a和中空微粉b的质量比例为3：(0.5～1.5)。
8.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉b的粒径d90为90μm。
9.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉b的热导率为0.055～0.067w/(m.k)。
10.作为本发明的一种优选技术方案，所述中空微粉a的密度为0.50～0.65g/cm3；所
述中空微粉b的密度为0.40～0.50g/cm3。
11.作为本发明的一种优选技术方案，所述填充料包含钙和镁金属碱性化合物。
12.作为本发明的一种优选技术方案，所述填充料包括碳酸硅钙，氧化镁和氢氧化钙。
13.作为本发明的一种优选技术方案，其制备原料包含
[0014][0015]
本发明提供的技术方案与传统公开的方案相比具有如下有益效果：
[0016]
本技术提供的氟橡胶材料具备优异的热阻性能、力学强度、压延成型速度等综合性能，能够应用于压合缓冲垫领域中。具体的，本技术中对氟橡胶材料中的空心玻璃微珠组分的不同抗压强度的微珠组分进行调整，调整其抗压强度、粒径等参数，以及不同微珠的含量配比，能够有效改善氟橡胶材料的热阻性能，使其在多层排布时具备更高的热阻性能提升。而且，通过对其配方组分的优化调整，在空心玻璃微珠和氟橡胶等关键组分之间的协同作用之下，显著改善了材料的断裂强度、断裂伸长率等性能。而且，申请人通过对空心玻璃微珠a和b组分的理化特性和配比的调整，能够在保证氟橡胶材料具备好的断裂强度等力学性能的同时，还能具备更好的加工性能，压延成型速率可以达到5m/min以上，大大提高了生产效率。与此同时，申请人对不同抗压强度空心玻璃微珠之间进行巧妙的搭配，除了有效改善氟橡胶材料的热阻性能和力学性能等特性的同时，还在很大程度上降低了材料的比重，减小原料使用量，显著降低生产成本。
具体实施方式
[0017]
本技术中含量、用量，或者其它值或参数以范围、优选范围、或一系列上限优选值和下限优选值限定的范围表示时，这应当被理解为具体公开了由任何范围上限或优选值与任何范围下限或优选值的任一配对所形成的所有范围，而不论该范围是否单独公开了。例如，当公开了范围“1至5”时，所描述的范围应被解释为包括范围“1至4”、“1至3”、“1至2”、“1至2和4至5”、“1至3和5”等。
[0018]
当数值范围在本文中被描述时，除非另外说明，否则该范围意图包括其端值和在该范围内的所有整数和分数。单数形式包括复数讨论对象，除非上下文中另外清楚地指明。“任选的”或者“任意一种”是指其后描述的事项或事件可以发生或不发生，而且该描述包括事件发生的情形和事件不发生的情形。
[0019]
本发明提供的综合性能优异的氟橡胶材料主要应用于压合缓冲垫领域，用于制备pcb板的热压合工艺中，该氟橡胶材料由氟橡胶弹性体与中空微粉混合制备得到。在一些优选的实施方式中，其制备原料还包括填充料。本发明中所述的中空微粉可以在一些情况下也可以起到填充料的作用。本发明中，若技术方案中未指明所包含的中空微粉为填充料时，方案中的中空微粉并不指代填充料，即技术方案中指出同时包含中空微粉和填充料时，其包含除了中空微粉之外的其他填充料。
[0020]
本发明的所述应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料中，中空微粉
的含量不能过少，也不能超过一定范围，否则将不能改善热阻性能的同时，还会影响其压延成型速率，严重影响产品的制备效率。在一些优选的实施方式中，在100重量的氟橡胶材料(制备原料)中，加入10～45重量份的中空微粉。
[0021]
本发明中提供的氟橡胶材料中至少包含两种或以上的不同特性中空微粉，其中的不同特性是指不同的理化性能，所述不同理化性能可以包括但不限于不同原料组成、不同的聚集态结构、不同的表面特性、不同的真实密度、不同的抗压强度、不同的导热系数、不同的漂浮率、不同的吸油值、不同的粒径、不同的ph值等。本发明中对所述中空微粉的材质不做特殊限定，一般为无机材料制备得到的组分，其可以为中空玻璃微珠、中空玻璃微粉，其材质可以为硼硅酸盐材料。
[0022]
本发明的所述综合性能优异的氟橡胶材料的制备原料中，采用至少两种抗压强度范围不同的中空微粉，将两种不同抗压强度的中空微粉记录为中空微粉a和中空微粉b；其中，所述中空微粉a的抗压强度不低于70mpa，进一步优选的，其抗压强度不低于75mpa，所述中空微粉b的抗压强度为30～50mpa。本技术中术语“抗压强度”是指玻璃微珠在保持被破坏前的能承受的最大压力，可以根据静水压法(在一定的等静压力下，强度差的空心玻璃微珠会破碎，经过公式进行计算，可得到微珠破碎的体积百分比，再用纯水进行浮选，将完好的微珠收集起来，得到从而计算得到中空微粉的抗压强度)等本领域技术人员所熟知的方法进行测试确定。在一些优选的实施方式中，所述中空微粉a的抗压强度不低于80mpa，所述中空微粉b的抗压强度为40～45mpa。
[0023]
本发明的一些优选实施方式中，所述中空微粉为空心玻璃微珠，所述空心玻璃微珠为一种中空的圆球粉末状超轻质无机非金属材料，本发明中可利用其空心特性，有效阻碍热量的传递，从而改善氟橡胶缓冲垫材料的热阻性能。本发明中对所述空心玻璃微珠的来源或制备工艺不做特殊限定，其可以通过玻璃粉末法制备得到，例如将预先制备好的含有三氧化硫等气体的玻璃粉末通过高温火焰(温度可以为1100～1500℃)，使溶解在玻璃粉末中的三氧化硫等气体因溶解度下降和环境温度变化而从玻璃粉末内部溢出，同时由于玻璃粉末在高温下因表面张力的原因而球形化，将溢出的气体封闭在球形颗粒内，形成空心的玻璃微珠，在这些空心玻璃微珠中封锁有一定量的三氧化硫等气体。此类空心玻璃微粉的颗粒尺寸与玻璃粉末原料的尺寸分布与结微观构有密切联系，而其抗压强度、真实密度、导热系数等参数与玻璃粉末的原料组成，其制备时的火焰处理温度，处理时间，环境温度等因素有关。
[0024]
本技术中采用的空心玻璃微珠也可以通过喷射造粒法制备得到，其是预先制成含有辅助专用试剂(硼酸、尿素、五硼酸铵)的硅酸钠水溶液，然后再通过喷嘴将该溶液喷射到喷雾干燥器中，料滴经过干燥后得到具有一定粒度组成的粉末颗粒，最后将粉末颗粒加热发泡形成空心玻璃微珠。由于该方法中不能严格控制器发泡过程，因此制备得到的空心玻璃的稳定性和均匀性差，而加入一定量的高表面张力金属氧化物后，其组成成分变得复杂，从而使理化特性存在较大的差异。
[0025]
本发明的一些优选实施方式中，所述至少两种不同特性的中空微粉是具有不同粒径的中空微粉，将两种不同粒径的中空微粉记录为中空微粉a和中空微粉b。其中，中空微粉a的平均粒径大于中空微粉b的平均粒径，所述中空微粉a的粒径d90为80～90μm；进一步的，其粒径d90为85μm；所述中空微粉b的粒径d90为85～95μm；进一步的，其粒径d90为90μm。
[0026]
本发明中所述的综合性能优异的氟橡胶材料中采用至少两种不同粒径的空心玻璃微粉，其中所述的术语“粒径”是指平均粒径。粒径d90是指玻璃微珠的粒径小于此数值的颗粒占比为90％，即当粒径d90为85μm时，其所表示的为粒径小于85μm的玻璃微珠含量为90％。在一些优选的实施方式中，所述中空微粉a的粒径d50为40～45μm，所述中空微粉b的粒径d50为45～50μm。
[0027]
本发明的一些优选实施方式中，所述中空微粉a在20℃下的热导率不高于0.080w/(m.k)；进一步优选的，所述中空微粉a在20℃下的热导率为0.070～0.075w/(m.k)。可列举的，其导热率可以为0.070w/(m.k)、0.071w/(m.k)、0.072w/(m.k)、0.073w/(m.k)、0.074w/(m.k)、0.075w/(m.k)等。
[0028]
本发明中术语“热导率”即为导热系数，是表征材料导热能力的物理量，指当温度垂直向下梯度为1℃/m时，单位时间内通过单位水平截面积所传递的热量。本发明中可以根据本领域技术人员所熟知的方式测试确定该导热率参数。
[0029]
在一些优选的实施方式中，本发明的所述中空微粉b的热导率为0.055～0.067w/(m.k)；进一步优选的，其导热率为0.060～0.065w/(m.k)。可列举的，其导热率可以为0.060w/(m.k)、0.061w/(m.k)、0.062w/(m.k)、0.063w/(m.k)、0.064w/(m.k)、0.065w/(m.k)等。
[0030]
本发明的一些优选实施方式中，所述中空微粉a的密度为0.50～0.65g/cm3；所述中空微粉b的密度为0.40～0.50g/cm3。本发明的术语“真实密度”即为真密度，是指材料在绝对密实的状态下单位体积的固体物质的实际质量，即去除内部孔隙或者颗粒间的空隙后的密度。进一步优选的，所述中空微粉a的上限密度为0.57g/cm3；下限密度为0.63g/cm3；所述中空微粉b的上限密度为
[0031]
可列举的，所述中空微粉a的密度可以为0.50g/cm3、0.51g/cm3、0.52g/cm3、0.53g/cm3、0.54g/cm3、0.55g/cm3、0.56g/cm3、0.57g/cm3、0.58g/cm3、0.59g/cm3、0.60g/cm3、0.61g/cm3、0.62g/cm3、0.63g/cm3、0.64g/cm3、0.65g/cm3等。可列举的，所述中空微粉b的密度可以为0.40g/cm3、0.41g/cm3、0.42g/cm3、0.43g/cm3、0.44g/cm3、0.45g/cm3、0.46g/cm3、0.47g/cm3、0.48g/cm3、0.49g/cm3、0.50g/cm3等。
[0032]
本发明的一些优选的实施方式中，所述中空微粉a和中空微粉b的质量比例为3：(0.5～3)；进一步的，所述中空微粉a和中空微粉b的质量比例为3：(0.5～1.5)；可列举的，该中空微粉a和中空微粉b的质量比例可以为3:0.5、3:0.6、3:0.7、3:0.8、3:0.9、3:1、3:1.1、3:1.2、3:1.3、3:1.4、3:1.5、3:1.6、3:1.7、3:1.8、3:1.9、3:2、3:2.1、3:2.2、3:2.3、3:2.4、3:2.5、3:2.6、3:2.7、3:2.8、3:2.9、3:3等。
[0033]
本发明中，对所述中空微粉a和中空微粉b的来源不做特殊限定，可以通过上述的制备方法制备使用，可以采用市售的产品，例如可以使用包括但不限于马鞍山矿院牌号为gc20、gs25、gs32、gs30hs、gs40、gs46、gs60、y2000、y4000、y6000、y8000、y12000等高性能空心玻璃微珠等。
[0034]
申请人在完成本发明的过程中发现通过采用不同特性的两种或多种空心玻璃微珠可以在很大程度上改善氟橡胶材料的热阻性能的同时，改善其压延成型速率，还能提高其力学强度。尤其是在采用一定比例的较高抗压强度(例如70～90mpa)的空心玻璃微珠和较小抗压强度(例如30～50mpa)的空心玻璃微珠时，上述效果尤为明显。此外，申请人对压
延成型的样品表面以及截面观察研究发现，氟橡胶材料制品内包含均匀分布的，空心结构尺寸保持完整的大量空心玻璃微珠，同时还存在部分均匀分布在氟橡胶基体与空心玻璃微珠之间的碎裂的微珠成分，这些碎裂的微珠组分均匀的填充在尺寸完整的空心玻璃微珠与氟橡胶基体相界面中，使空心玻璃微珠与氟橡胶基体之间紧密相连，其间的缝隙更小。申请人推测，抗压强度较小的空心玻璃微珠在氟橡胶材料制备过程中会碎裂，吸收体系中产生的应力，同时碎裂产生的空穴促进空心玻璃微珠等组分的迁移，从而有效改善物料的分散效果，同时在压延成型过程中，显著改善胶料在流变性能，使之在更快速的压延速度下保证均匀的厚度，实现更快速的压延成型。然而，当其中抗压强度较小的空心玻璃微珠含量过大时，氟橡胶基体内部产生大量的碎裂缝隙，产生大量的不规则异相界面，产生大量的应力集中点，并不能显著改善压延成型速度，甚至反而降低压延效果。与此同时，胶料微观结构中的大量应力集中点造成氟橡胶材料受力不均匀，严重降低其断裂强度和伸长率，以及热阻性能。
[0035]
本发明的一些优选实施方式中，所述综合性能优异的氟橡胶材料的制备原料还包括填充料，所述填充料为碱性化合物，其能与氟橡胶原料相混合，吸收氟橡胶组分密炼过程产生的酸性成分，避免这些成分对氟橡胶以及体系中其它组分的影像，还能进一步避免氟橡胶材料在后续硫化过程中可能出现硫化不完全，硫化效果差等问题。在一些优选的实施方式中，所述填充料包含钙和镁金属碱性化合物，其中含钙和镁金属碱性化合物可以为含钙和/或镁的氧化物、盐类、碱类化合物等；进一步优选的，所述含钙和镁金属碱性化合物为氧化镁和氢氧化钙；进一步优选的，所述填充料还包括碳酸硅钙。
[0036]
本技术中所述的氟橡胶是含氟的烯烃单体之间，或含氟烯烃和不饱和烯烃单体之间均聚或共聚之后所得的高聚物弹性体。进一步优选的，所述含氟的聚烯烃单体经过聚合后所得的氟橡胶中氟含量为58～68％，可列举的为58％、59％、60％、61％、62％、63％、64％、65％、66％、67％、68％等。本发明中所述的氟含量是指氟原子占所述氟橡胶中的质量百分比，可以根据本领域技术人员所熟知的方式进行检测确认。
[0037]
进一步优选的，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为20～70。本技术中术语“门尼粘度”是用门尼粘度计测定的粘度数值，可以在很大程度上反映合成橡胶的聚合度与分子量。本技术的所述含氟弹性体共聚物的门尼粘度是在121℃下测试得到。本发明中所述综合性能优异的氟橡胶材料的制备原料中可以采用某一单一氟橡胶材料，也可以采用两种或多种不同理化特性的氟橡胶复配使用，所述不同理化特性的氟橡胶可以为两种或多种不同门尼粘度的氟橡胶，不同氟含量的氟橡胶，不同热压缩变形率的氟橡胶等。在一些优选的实施方式中，所述氟橡胶包含两种不同门尼粘度的氟橡胶，其中较低门尼粘度的氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为18～45，较高门尼粘度的氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为55～68。
[0038]
本发明中对所采用的氟橡胶的来源不做特殊限定，可以采用根据本领域技术人员所熟知的方式自行制备得到的氟橡胶，也可以采用市售的氟橡胶原料，例如可以采用包括但不限于bdf401hp、viton a-361c、viton a-331c、bdf201p、3m fc2170、bpt-1114t、f-408a等。
[0039]
本发明的一些优选实施方式中，所述综合性能优异的氟橡胶材料的制备原料包含：
[0040][0041]
进一步优选的，所述填充料包含碳酸硅钙、氧化镁和氢氧化钙；进一步优选的，所述碳酸硅钙的含量至少占所述填充料的70wt；进一步优选的，所述氧化镁和氢氧化钙的之间的质量比例为3：(1.8～2.2)；优选为3:2。
[0042]
进一步优选的，所述填充料包含20～28重量份的碳酸硅钙，1.5～2.2重量份的氧化镁，1.2～1.8重量份的氢氧化钙。
[0043]
进一步优选的，本发明的综合性能优异的氟橡胶材料中，为了进一步改善制品良率，降低生产成本，可以在其原料中加入一定量的其它助剂，100重量份氟橡胶中可以加入0～5重量份的其它助剂。
[0044]
本发明中对所述其它助剂的种类不做特殊限定，可以使用本领域技术人员所熟知的各类助剂组分，包括但不限于色粉、颜料、其它助剂等。在一些优选的实施方式中，所述其它助剂可以为润模剂和流动助剂。其中，所述润模剂主要是用于增强混合物料在模具中的流量，改善挤压成型或延压成型的成品表面光泽度的助剂。本发明中对其具体选择不做特殊限定，可以采用包括但不限于聚乙烯蜡、微晶蜡、石蜡、巴西蜡等产品。本发明中所述的流动助剂在氟橡胶和填充料混炼时，可以用于改善物料间的流动性，防止氟橡胶制品在使用过程中硬化而影响使用寿命，同时改善物料的挤出压延成型过程中的流动性，提高产品成型效果。本发明中对所述流动助剂的具体选择不做特殊限定，可以采用本领域技术人员所熟知的各类流动助剂成分，包括但不限于聚有机硅氧烷类化合物，例如其可以为采用包括但不限于牌号为ws280的有机硅氧烷类加工助剂等。
[0045]
在一些优选的实施方式中，所述应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料的制备原料，以重量份计，包括
[0046][0047]
本发明中对综合性能优异的氟橡胶材料的制备方式不做特殊限定，可以根据本领域技术人员所熟知的橡胶材料工艺制备使用。
[0048]
下面通过实施例对本发明进行具体描述。有必要在此指出的是，以下实施例只用于对本发明作进一步说明，不能理解为对本发明保护范围的限制，该领域的专业技术人员
根据上述本发明的内容做出的一些非本质的改进和调整，仍属于本发明的保护范围。
[0049]
实施例1
[0050]
本实施例提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其制备原料，以重量份计，包括
[0051][0052][0053]
其中，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为63(astm d1646测试)，氟含量为66％的viton a-361c；所述空心玻璃微珠a为抗压强度为82mpa,热导率为0.074w/(m.k)，真实密度为0.60g/cm3的马鞍山矿院y12000空心玻璃微珠；所述空心玻璃微珠b为抗压强度41mpa,热导率为0.062w/(m.k)，真实密度为0.46g/cm3的马鞍山矿院gs46空心玻璃微珠；所述聚有机硅氧烷润模剂为包含75wt％有机硅氧烷与25wt％惰性填料组分混合而成的特种加工助剂组分ws280。
[0054]
实施例2
[0055]
本实施例提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其制备原料，以重量份计，包括
[0056][0057]
其中，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为63(astm d1646测试)，氟含量为66％的viton a-361c；所述空心玻璃微珠a为抗压强度为82mpa,热导率为0.074w/(m.k)，真实密度为0.60g/cm3的马鞍山矿院y12000空心玻璃微珠；所述聚有机硅氧烷润模剂为包含75wt％有机硅氧烷与25wt％惰性填料组分混合而成的特种加工助剂组分ws280。
[0058]
实施例3
[0059]
本实施例提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其制备原料，以重量份计，包括
[0060][0061]
其中，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为63(astm d1646测试)，氟含量为66％的viton a-361c；所述空心玻璃微珠b为抗压强度41mpa,热导率为0.062w/(m.k)，真实密度为0.46g/cm3的马鞍山矿院gs46空心玻璃微珠；所述聚有机硅氧烷润模剂为包含75wt％有机硅氧烷与25wt％惰性填料组分混合而成的特种加工助剂组分ws280。
[0062]
实施例4
[0063]
本实施例提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其制备原料，以重量份计，包括
[0064][0065]
其中，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为63(astm d1646测试)，氟含量为66％的viton a-361c；所述空心玻璃微珠a为抗压强度为82mpa,热导率为0.074w/(m.k)，真实密度为0.60g/cm3的马鞍山矿院y12000空心玻璃微珠；所述空心玻璃微珠b为抗压强度41mpa,热导率为0.062w/(m.k)，真实密度为0.46g/cm3的马鞍山矿院gs46空心玻璃微珠；所述聚有机硅氧烷润模剂为包含75wt％有机硅氧烷与25wt％惰性填料组分混合而成的特种加工助剂组分ws280。
[0066]
实施例5
[0067]
本实施例提供了一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其制备原料，以重量份计，包括
[0068][0069]
其中，所述氟橡胶的门尼粘度ml1+10(121℃)为63(astm d1646测试)，氟含量为66％的viton a-361c；所述空心玻璃微珠b为抗压强度为5mpa,热导率为0.045w/(m.k)，真实密度为0.25g/cm3的马鞍山矿院gs25空心玻璃微珠；所述空心玻璃微珠a为抗压强度28mpa,热导率为0.056w/(m.k)，真实密度为0.40g/cm3的马鞍山矿院y4000空心玻璃微珠；所述聚有机硅氧烷润模剂为包含75wt％有机硅氧烷与25wt％惰性填料组分混合而成的特种加工助剂组分ws280。
[0070]
性能测试
[0071]
将上述实施例1～5中的综合性能优异的氟橡胶材料样品在160℃下硫化30min，一段硫化后冷却2小时，并根据gb/t10295-2008国家标准及astm c518-04进行阻热性能测试，测试热板温度为140℃，冷板温度为100℃，测试压力为35kg/cm3，测试样品规格10cm*10cm*0.2cm试样；根据硫化橡胶力学性能测试标准进行相应的力学性能测试，测试拉伸速率500mm/min测试结果参见如下表1：
[0072]
表1性能测试结果表
[0073][0074]
对上述实施例1～5中的综合性能优异的氟橡胶材料样品在170℃下进行一段硫化10min，然后在230℃下二段硫化24小时，冷却小时后根据硫化橡胶力学性能测试标准进行相应的力学性能测试，测试拉伸速率500mm/min；同时根据水比重法测试样品的密度。其测试结果参见如下表2：
[0075]
表2力学性能测试
[0076][0077][0078]
从上述实验结果中可以看出，本技术中提供的氟橡胶材料可以通过对其配方组分进行调整，尤其是对其中的空心玻璃微珠组分的不同抗压强度的微珠组分进行调整，调整其抗压强度、粒径等参数，以及不同微珠的含量配比，能够有效改善氟橡胶材料的热阻性能，使其在多层排布时具备更高的热阻性能提升。而且，通过对其配方组分的优化调整，在空心玻璃微珠和氟橡胶等关键组分之间的协同作用之下，显著改善了材料的断裂强度、断裂伸长率等性能。
[0079]
此外，申请人对上述实施例中的样品在混炼并压延成0.2mm薄片的工艺中，测试压延速度，该压延速度是压延机将胶料在保证出胶胶片厚度均匀性在
±
0.01mm的前提下，可以到达的最高运行速度，由压延机台自动测试并记录相关数据，其测试结果参见如下表3：
[0080]
表3压延速度测试结果表
[0081] 压延速度m/min实施例15.3实施例22.5实施例36.6实施例44.0实施例56.5
[0082]
申请人经过实验发现，通过对空心玻璃微珠a和b组分的理化特性和配比的调整，能够在保证氟橡胶材料具备好的断裂强度等力学性能的同时，还能具备更好的加工性能，压延成型速率可以达到5m/min以上，大大提高了生产效率。而当空心玻璃微珠a和b组分的配比发生显著变化时，配方中关键组分之间的相互协同作用被破坏，在影响材料的断裂强度等力学性能的同时，还会严重影响其压延成型速度。
[0083]
此外，申请人对上述实施例1中的样品进行比重测试，得到的测试结果为1.71g/cm3，实施例2和实施例3中的样品在同样的测试条件的比重测试结果分别为1.70g/cm3和1.94g/cm3。从测试结果中可以看出，当采用的不同抗压强度空心玻璃微珠之间搭配得当时，除了能改善材料的热阻性能和力学性能等特性的同时，还能在很大程度上降低材料的比重，减小原料使用量，显著降低生产成本。
[0084]
以上所述者，仅为本公开的示例性实施例，不能以此限定本公开的范围。即但凡依
本公开教导所作的等效变化与修饰，皆仍属本公开涵盖的范围内。本领域技术人员在考虑说明书及实践这里的公开后，将容易想到本公开的其实施方案。本技术旨在涵盖本公开的任何变型、用途或者适应性变化，这些变型、用途或者适应性变化遵循本公开的一般性原理并包括本公开未记载的本技术领域中的公知常识或惯用技术手段。说明书和实施例仅被视为示例性的，本公开的范围和精神由权利要求限定。

技术特征：
1.一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，其至少由氟橡胶材料、填充料和中空微粉制备得到；所述中空微粉包含至少两种不抗压强度范围的中空微粉a和中空微粉b，所述中空微粉a的抗压强度不低于75mpa，所述中空微粉b的抗压强度为30～50mpa。2.根据权利要求1所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉a的粒径d90为85μm。3.根据权利要求2所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉a在20℃下的热导率不高于0.080w/(m.k)。4.根据权利要求1～3任一项所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉a和中空微粉b的质量比例为3：(0.5～1.5)。5.根据权利要求4所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉b的粒径d90为90μm。6.根据权利要求4所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉b的热导率为0.055～0.067w/(m.k)。7.根据权利要求5或6所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述中空微粉a的密度为0.50～0.65g/cm3；所述中空微粉b的密度为0.40～0.50g/cm3。8.根据权利要求7所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述填充料包含钙和镁金属碱性化合物。9.根据权利要求7所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，所述填充料包括碳酸硅钙，氧化镁和氢氧化钙。10.根据权利要求8或9所述的应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料，其特征在于，其制备原料包含

技术总结
本发明涉及热压用缓冲材料技术领域，具体涉及到一种应用于压合缓冲垫领域的综合性能优异的氟橡胶材料。其至少由氟橡胶材料、填充料和中空微粉制备得到；所述中空微粉包含至少两种不抗压强度范围的中空微粉A和中空微粉B，所述中空微粉A的抗压强度不低于75MPa，所述中空微粉B的抗压强度为30～50MPa。本申请提供的氟橡胶材料具备优异的热阻性能、力学强度、压延成型速度等综合性能，能够应用于压合缓冲垫领域中。具体的，本申请中对氟橡胶材料中的空心玻璃微珠组分的不同抗压强度的微珠组分进行调整，调整其抗压强度、粒径等参数，以及不同微珠的含量配比，能够有效改善氟橡胶材料的热阻性能，使其在多层排布时具备更高的热阻性能提升。提升。


技术研发人员：郭鹏帅 宋亦健 曾庆明
受保护的技术使用者：广东硕成科技股份有限公司
技术研发日：2023.03.28
技术公布日：2023/7/13