岔管牙肋用600MPa级钢板的制作方法

岔管牙肋用600mpa级钢板
技术领域
1.本发明涉及金属材料技术领域，具体而言，涉及岔管牙肋用600mpa级钢板。


背景技术：

2.在水电站采用联合供水或分组供水时，需要用一根管道供应两台或更多机组用水，这样就需要设置岔管；要确保水电站运行的可靠性，就应当确保岔管的稳定性。
3.但是，相关技术提供的用于制备岔管的钢板存在强度低、塑性不佳、低温韧性不佳的问题，导致制备的岔管容易损坏，难以保证水电站的稳定运行。


技术实现要素：

4.本发明的目的在于提供岔管牙肋用600mpa级钢板，该钢板强度高，塑性佳，低温韧性良好，用于制备岔管可以确保岔管不容易损坏，从而确保水电站运行的可靠性。
5.本发明是这样实现的：
6.本发明提供一种岔管牙肋用600mpa级钢板，岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：
7.c：0.072～0.090％，si：0.12～0.19％，mn：1.30～1.40％，p≤0.015％，s≤0.005％，cr：0.25～0.30％，mo：0.10～0.15％，nb：0.030～0.040％，v：0.020～0.030％，ti：0.010～0.020％，als：0.010～0.030％，b：0.0010～0.0020％，pcm：0.17～0.20％，余量为fe和不可避免的杂质；
8.岔管牙肋用600mpa级钢板的厚度为60～100mm。
9.在可选的实施方式中，c+si+mn＝1.50％～1.65％。
10.在可选的实施方式中，岔管牙肋用600mpa级钢板的组织为贝氏体。
11.在可选的实施方式中，岔管牙肋用600mpa级钢板的制备方法包括：
12.炼钢、坯料加热、轧制、冷却和热处理；
13.冷却的步骤包括：使轧制后的钢板依次在第一冷却区域和第二冷却区域冷却；其中，
14.第一冷却区域包括沿钢板的输送方向依次设置的第一子冷却区和第二子冷却区；
15.第一子冷却区设置有四组缝隙喷嘴组件，缝隙喷嘴组件包括上部缝隙喷嘴和下部缝隙喷嘴，上部缝隙喷嘴的高度为280mm-320mm，上部缝隙喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，上部缝隙喷嘴和下部缝隙喷嘴的冷却水流量比为1：(1.4-1.6)；
16.第二子冷却区设置有八组第一高密度喷嘴组件，第一高密度喷嘴组件包括第一上部高密度喷嘴和第一下部高密度喷嘴，第一上部高密度喷嘴的高度为280mm-320mm，第一上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，第一上部高密度喷嘴和第一下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)；
17.第二冷却区域设置有十二组第二高密度喷嘴组件，第二高密度喷嘴组件包括第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴，第二上部高密度喷嘴的高度为380mm-420mm，第二
上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)。
18.在可选的实施方式中，冷却的步骤，还包括：当钢板移动至第二冷却区域进行冷却时，控制钢板沿设定方向摆动，且摆动的速率为0.4
±
0.2m/s；设定方向与钢板的输送方向呈夹角；
19.钢板在第二冷却区域摆动的时间大于或等于8min。
20.在可选的实施方式中，在冷却的步骤中，控制钢板在第一冷却区域和第二冷却区域的移动速率为0.3-0.5m/s；
21.上部缝隙喷嘴、下部缝隙喷嘴、第一上部高密度喷嘴、第一下部高密度喷嘴、第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴的喷淋冷却水的水压均为0.4-0.6mpa。
22.在可选的实施方式中，钢板开冷的温度为860
±
10℃。
23.在可选的实施方式中，钢板在第一冷却区域的冷却时间为28-32s。
24.在可选的实施方式中，热处理的步骤包括：回火，回火的温度为550
±
10℃，回火的在炉时间为1.5
×
h1+30min，h1为钢板的厚度mm，出炉后空冷。
25.在可选的实施方式中，坯料加热的步骤包括：预热段、一加热段、二加热段和均热段，预热段的温度为700-900℃，一加热段的温度为1100-1200℃，二加热段的温度为1200-1250℃，均热段的温度为1200-1240℃，坯料加热的在炉时间为(1.0-1.2)
×
h2min，h2为坯料的厚度mm；
26.轧制的步骤，包括粗轧和精轧；其中，粗轧的开轧温度为1030℃～1080℃，辊速为1.0～2.0m/s，道次压下率大于12％，粗轧后的厚度为h1+(45～55)mm，h1为钢板的厚度mm；
27.精轧的开轧温度小于或等于940℃，其精轧包括两道次轧制，最后一道次压下量为1.4-1.6mm，抛钢速度小于2m/s，终轧温度为820-860℃，轧后弛豫时间为10～15s。
28.本发明包括以下有益效果：
29.本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板的成分中，不含ni、cu元素，能够在保证pcm值(冷裂敏感指数，也称裂缝敏感系数)满足小于或等于0.20％的情况下，尽可能的提高c含量，以实现固溶强化的效果；控制cr、mo、b的含量，能够提高厚度为60～100mm的钢板的淬透性，以推迟过冷奥氏体向珠光体转变，获得更多的板条贝氏体组织；0.10～0.15％的钼的添加，能够抑制低熔点物质和碳化铬在晶界偏聚，有利降低回火脆性；控制nb含量在0.03～0.04％，使得钢板的动态再结晶温度在940℃以上，在完成相关的轧制工艺后，可实现钢的完全再结晶，细化奥氏体晶粒，同时还有利于形变奥氏体量的控制，保证制备钢板时的在线淬火的开冷温度和有利形变诱导形核；控制ti的含量，不仅可以细化板坯加热后原始奥氏体晶粒，而且有利钢板焊接后，粗晶区的晶粒细化；添加合适量的v，发挥钢板回火过程v(c,n)的析出，保证钢板回火或焊接后的强度；p≤0.015％，s≤0.005％，将p和s的量控制的较低，能够避免高p含量导致偏析，影响钢组织均匀性，降低钢的塑性和低温韧性，还能避免s形成硫化物夹杂对低温韧性造成不良影响，且进而避免造成性能的各向异性。由此可见，本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板通过成分的调控，能够有效地提高钢板的强度，并且保证钢板的塑性和低温韧性，确保用本发明的钢板制备的岔管不容易损坏，从而确保水电站运行的可靠性。
附图说明
30.为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
31.图1为本发明实施例3中热轧的钢板的组织金相图；
32.图2为本发明实施例3中回火的钢板的组织金相图。
具体实施方式
33.为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
34.本发明提供一种岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：c：0.072～0.090％(例如：0.072％、0.075％、0.079％、0.081％、0.083％、0.085％、0.088％、0.090％等)，si：0.12～0.19％(例如：0.12％、0.13％、0.14％、0.15％、0.16％、0.17％、0.18％、0.19％等)，mn：1.30～1.40％(例如：1.30％、1.31％、1.32％、1.33％、1.34％、1.35％、1.38％、1.40％等)，p≤0.015％(例如：0.015％、0.014％、0.013％、0.012％等)，s≤0.005％(例如：0.005％、0.004％、0.003％、0.002％等)，cr：0.25～0.30％(例如：0.25％、0.26％、0.27％、0.28％、0.29％、0.30％等)，mo：0.10～0.15％(例如：0.10％、0.11％、0.12％、0.13％、0.14％、0.15％)，nb：0.030～0.040％(例如：0.030％、0.032％、0.033％、0.035％、0.038％、0.040％等)，v：0.020～0.030％(例如：0.020％、0.022％、0.023％、0.025％、0.028％、0.030％等)，ti：0.010～0.020％(例如：0.010％、0.011％、0.012％、0.014％、0.016％、0.018％、0.020％等)，als：0.010～0.030％(例如：0.010％、0.013％、0.015％、0.017％、0.020％、0.022％、0.023％、0.025％、0.028％、0.030％等)，b：0.0010～0.0020％(例如：0.0010％、0.0012％、0.0014％、0.0016％、0.0018％、0.0020％等)，pcm：0.17～0.20％(例如：0.18％、0.19％、0.20％等)，余量为fe和不可避免的杂质；岔管牙肋用600mpa级钢板的厚度为60～100mm(例如：60mm、70mm、80mm、90mm、100mm等)。
35.本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板的成分中，不含ni、cu元素，能够在保证pcm值(冷裂敏感指数，也称裂缝敏感系数)满足小于或等于0.20％的情况下，尽可能的提高c含量，以实现固溶强化的效果，即能够避免钢板的成分中含有ni而导致钢板表面产生麻点，还能避免钢板的成分中含有cu，而cu的熔点低，容易导致钢板的板坯加热时，容易产生晶界熔化，导致钢板表面产生裂纹的问题；控制cr、mo、b的含量，能够提高厚度为60～100mm的钢板的淬透性，以推迟过冷奥氏体向珠光体转变，获得更多的下贝氏体组织，甚至可以使本发明的钢板的组织全部是贝氏体，下贝氏体铁素体的形态为板条状，有利后续回火获得良好低温韧性；0.10～0.15％的钼的添加，能够抑制低熔点物质和碳化铬在晶界偏聚，有利降低回火脆性；控制nb含量在0.03～0.04％，使得钢板的动态再结晶温度在940℃以上，在完成相关的轧制工艺后，可实现钢的完全再结晶，细化奥氏体晶粒(即nb高温析出，在晶界钉扎，可以细化奥氏体晶粒)，同时还有利于形变奥氏体量的控制，保证制备钢板时的在线淬火的开
冷温度和有利形变诱导形核；控制ti的含量，不仅可以细化板坯加热后原始奥氏体晶粒，而且有利钢板焊接后，粗晶区的晶粒细化，即ti高温析出，在晶界钉扎，可以细化奥氏体晶粒；添加合适量的v，发挥钢板回火过程v(c,n)的析出，保证钢板回火或焊接后的强度，且钒低温析出，析出物弥散分布，阻止位错滑移；p≤0.015％，s≤0.005％，将p和s的量控制的较低，能够避免高p含量导致偏析，影响钢组织均匀性，降低钢的塑性和低温韧性，还能避免s形成硫化物夹杂对低温韧性造成不良异响，且进而避免造成性能的各向异性。由此可见，本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板通过成分的调控，能够有效地提高钢板的强度，并且保证钢板的塑性和低温韧性，确保用本发明的钢板制备的岔管不容易损坏，从而确保水电站运行的可靠性。
36.可选地，在不添加ni、cu元素的情况下，保证pcm值，尽可能的提高c含量，并确保c+si+mn＝1.50％～1.65％，可以实现固溶强化的效果；需要说明的是，固溶强化就是原子在晶体中，引起晶格畸变，控制c+si+mn＝1.50％～1.65％，在钢板拉伸时，原子滑移困难，则可以增加钢板强度。
37.本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板的制备方法包括：
38.炼钢、坯料加热、轧制、冷却和热处理；
39.冷却的步骤包括：使轧制后的钢板依次在第一冷却区域和第二冷却区域冷却；其中，
40.第一冷却区域包括沿钢板的输送方向依次设置的第一子冷却区和第二子冷却区；
41.第一子冷却区设置有四组缝隙喷嘴组件，缝隙喷嘴组件包括上部缝隙喷嘴和下部缝隙喷嘴，上部缝隙喷嘴的高度为280mm-320mm(例如：280mm、290mm、300mm、310mm、320mm等)，上部缝隙喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h(例如：260m3/h、265m3/h、270m3/h、275m3/h、280m3/h等)，上部缝隙喷嘴和下部缝隙喷嘴的冷却水流量比为1：(1.4-1.6)，例如：1:1.4、1:1.5、1:1.6等。
42.第二子冷却区设置有八组第一高密度喷嘴组件，第一高密度喷嘴组件包括第一上部高密度喷嘴和第一下部高密度喷嘴，第一上部高密度喷嘴的高度为280mm-320mm(例如：280mm、290mm、300mm、310mm、320mm等)，第一上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h(例如：260m3/h、265m3/h、270m3/h、275m3/h、280m3/h等)，第一上部高密度喷嘴和第一下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)，例如：1:1.4、1:1.5、1:1.6等。
43.第二冷却区域设置有十二组第二高密度喷嘴组件，第二高密度喷嘴组件包括第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴，第二上部高密度喷嘴的高度为380mm-420mm(例如：380mm、390mm、400mm、410mm、420mm等)，第二上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h(例如：260m3/h、265m3/h、270m3/h、275m3/h、280m3/h等)，第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)，例如：1:1.4、1:1.5、1:1.6等。
44.需要说明的是，对于钢板下表面喷冷凝水降温时各个喷嘴的高度和相关技术类似，在此不再赘述。
45.本发明的冷却步骤具有在线淬火的效果，实现快速冷却，避免钢板再次加热和冷却，即避免钢板进行离线淬火，不仅降低生产成本，而且利用形变奥氏体内部大量位错，细化冷却后钢板晶粒，提高钢板强度和韧性。
46.可选地，第一子冷却区、第二子冷却区和第二冷却区域均使用高压水泵喷淋冷却
水，第一上部高密度喷嘴、第一下部高密度喷嘴、第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴喷淋冷却水的水压为0.4-0.6mpa，例如：0.4mpa、0.5mpa、0.6mpa。
47.可选地，钢板在第一冷却区域和第二冷却区域的移动速率为0.3-0.5m/s，例如：0.3m/s、0.4m/s、0.5m/s等。
48.可选地，钢板的长度为7-9米，例如：7米、8米、9米等。
49.可选地，当钢板移动至第二冷却区域进行冷却时，控制钢板沿设定方向摆动，且摆动的速率为0.4
±
0.2m/s，例如：0.2m/s、0.3m/s、0.4m/s、0.5m/s、0.6m/s等；设定方向与钢板的输送方向呈夹角，例如：钢板在冷却时沿前后方向移动，当钢板移动至第二冷却区域进行冷却时，控制钢板沿左右方向摆动；钢板在第二冷却区域摆动的时间大于或等于8min，例如：8min、8.5min、9min等。
50.需要说明的是，当钢板进入第二冷却区域进行冷却时，可以一边保持输送状态，一边摆动，即当钢板进入第二冷却区域时，使钢板保持从第一冷却区域输送至第二冷却区域的移动方向继续移动，并在移动的过程中，使钢板摆动；当然，当钢板进入第二冷却区域进行冷却时，可以在钢板完全进入第二冷却区域后，控制钢板不再沿之前的移动方向继续移动，而是停留在对应的位置进行摆动。
51.可选地，钢板开冷的温度为860
±
10℃，例如：850℃、855℃、860℃、865℃、870℃等。
52.可选地，钢板在第一冷却区域的冷却时间为28-32s，例如：28s、29s、30s、31s、32s等，在此不作具体限定。
53.需要说明的是，对钢板进行冷却时，从钢板进入冷却装置开始，即从钢板进入第一冷却区域开始，开启缝隙喷嘴组件和第一高密度喷嘴组件，大致15秒后，钢板移出缝隙喷嘴组件对应的冷却区域、并进入第一高密度喷嘴组件对应的冷却区域，可以关闭缝隙喷嘴组件，仅保持第一高密度喷嘴组件开启。进一步地，当钢板缝隙喷嘴组件和第一高密度喷嘴组件开启大致10秒后，可以将第二冷却区域的第二高密度喷嘴组件开启，且使第二高密度喷嘴组件的冷却水流量逐渐增加，直到钢板移动至第二冷却区域时，使第二高密度喷嘴组件的冷却水流量增加到260-280m3/h。
54.本发明中，热处理的步骤包括：回火，回火的温度为550
±
10℃(例如：540℃、545℃、550℃、555℃、560℃等)，回火的在炉时间为1.5
×
h1+30min，h1为钢板的厚度mm，出炉后空冷。
55.本发明中，坯料加热的步骤包括：预热段、一加热段、二加热段和均热段，预热段的温度为700-900℃(例如：700℃、730℃、750℃、770℃、800℃、820℃、850℃、880℃、900℃等)，一加热段的温度为1100-1200℃(例如：1100℃、1130℃、1150℃、1170℃、1200℃等)，二加热段的温度为1200-1250℃(例如：1200℃、1230℃、1250℃等)，均热段的温度为1200-1240℃(例如：1200℃、1210℃、1220℃、1230℃、1240℃等)，坯料加热的在炉时间为(1.0-1.2)
×
h2min(例如：1.0
×
h2min、1.1
×
h2min、1.2
×
h2min等)，h2为坯料的厚度mm。
56.轧制的步骤，包括粗轧和精轧；其中，粗轧的开轧温度为1030℃～1080℃(例如：1030℃、1040℃、1050℃、1070℃、1080℃等)，辊速为1.0～2.0m/s(例如：1.0m/s、1.2m/s、1.5m/s、1.7m/s、2.0m/s等)，道次压下率大于12％(例如：12％、12.5％、13％等)，粗轧后的厚度为h1+(45～55)mm(例如：h1+45mm、h1+50mm、h1+55mm等)，h1为钢板的厚度mm；采用高温
低速大压下轧制，能够降低变形抗力和轧制扭矩，使变形更有利渗透到钢板心部，同时实现完全再结晶，充分细化奥氏体晶粒。
57.精轧的开扎温度小于或等于940℃(例如：940℃、930℃、920℃、910℃等)，其精轧包括两道次轧制，最后一道次压下量为1.4-1.6mm(例如：1.4mm、1.5mm、1,6mm等)，抛钢速度小于2m/s(例如：1.0m/s、1.2m/s、1.5m/s、1.7m/s、2.0m/s等)，终轧温度为820-860℃(例如：820℃、830℃、840℃、850℃、860℃等)，减少头尾翘曲，轧后弛豫时间为10～15s(例如：10s、11s、12s、13s、14s、15s等)，有利入水前钢板温度均匀性。
58.需要说明的是，控制nb含量在0.03～0.04％，动态再结晶温度在940℃以上，在完成第一阶段轧制(粗轧)后，实现钢的完全再结晶，细化奥氏体晶粒，同时有利第二阶段轧制(精轧)的温度和形变奥氏体量的控制，保证在线淬火的开冷温度和有利形变诱导形核。
59.还需要说明的是，炼钢的步骤包括：转炉冶炼、lf精炼、rh真空精炼、连铸、坯料清理等工艺步骤，其均与相关技术类似，在此不再赘述。
60.以下结合实施例对本发明作进一步的详细描述。
61.实施例1
62.岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：c：0.072，si：0.15％，mn：1.36％，p：0.012％，s：0.005％，cr：0.25％，mo：0.12％，nb：0.032％，v：0.025％，ti：0.012％，als：0.025％，b：0.0015％，pcm：0.176％，余量为fe和不可避免的杂质；其中，c+si+mn＝1.582％。
63.工艺步骤：
64.1)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度750℃，一加段1150℃，二加段1230℃，均热温度1220℃，在炉时间270分钟，到温后进行轧制。
65.2)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度为1058℃，辊速为2.0m/s,道次压下率12％，粗轧后的厚度(即钢板待厚)110mm；精轧开轧温度880℃，采取双道次轧制，最后一道次压下量1.5mm，抛钢速度1.2m/s，终轧温度860℃，轧制钢板厚度60mm。
66.3)冷却工序：轧后弛豫10秒，使用3台高压水泵，水压0.5mpa，辊速0.4m/s，钢板长度为8米，开冷温度855℃。冷却参数请参照以下两个表格：
67.[0068][0069]
当钢板在第二冷却区域冷区时，控制钢板以速度0.4m/s摆动，摆动8时间分钟，随后钢板经过辊道，下线进行无损超声波探伤检测。
[0070]
4)热处理工序：回火温度550℃，在炉时间120分钟，出炉后空冷。
[0071]
实施例2
[0072]
岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：c：0.090，si：0.19％，mn：1.35％，p：0.015％，s：0.005％，cr：0.26％，mo：0.15％，nb：0.030％，v：0.022％，ti：0.010％，als：0.029％，b：0.0014％，pcm：0.196％，余量为fe和不可避免的杂质；其中，c+si+mn＝1.63％。
[0073]
工艺步骤：
[0074]
1)坯料加热工序：295mm厚坯料预热段温度850℃，一加段1200℃，二加段1250℃，均热温度1240℃，在炉时间330分钟，到温后进行轧制。
[0075]
2)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度为1030℃，辊速为1.8m/s,道次压下率13％，粗轧后的厚度(即钢板待厚)130mm；精轧开轧温度940℃，采取双道次轧制，最后一道次压下量1.5mm，抛钢速度1.1m/s，终轧温度855℃，轧制钢板厚度80mm。
[0076]
3)冷却工序：轧后弛豫12秒，使用3台高压水泵，水压0.5mpa，辊速0.4m/s，钢板长度为8米，开冷温度860℃。冷却参数请参照以下两个表格：
[0077]
[0078][0079]
当钢板在第二冷却区域冷区时，控制钢板以速度0.2m/s摆动，摆动12分钟，随后钢板经过辊道，下线进行无损超声波探伤检测。
[0080]
4)热处理工序：回火温度540℃，在炉时间150分钟，出炉后空冷。
[0081]
实施例3
[0082]
岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：c：0.08，si：0.14％，mn：1.39％，p：0.011％，s：0.003％，cr：0.29％，mo：0.11％，nb：0.035％，v：0.026％，ti：0.014％，als：0.029％，b：0.0017％，pcm：0.187％，余量为fe和不可避免的杂质；其中，c+si+mn＝1.61％。
[0083]
工艺步骤：
[0084]
1)坯料加热工序：295mm厚坯料预热段温度800℃，一加段1180℃，二加段1240℃，均热温度1230℃，在炉时间350分钟，到温后进行轧制。
[0085]
2)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1055℃，辊速为1.9m/s,道次压下率14％，粗轧后的厚度(即钢板待厚)160mm；精轧开轧温度900℃，采取双道次轧制，最后一道次压下量1.5mm，抛钢速度1.8m/s，终轧温度860℃，轧制钢板厚度100mm。
[0086]
3)冷却工序：轧后弛豫15秒，使用3台高压水泵，水压0.5mpa，辊速0.4m/s，钢板长度为8米，开冷温度858℃。冷却参数请参照以下两个表格：
[0087][0088]
[0089][0090]
当钢板在第二冷却区域冷区时，控制钢板以速度0.6m/s摆动，摆动15分钟，随后钢板经过辊道，下线进行无损超声波探伤检测。
[0091]
4)热处理工序：回火温度550℃，在炉时间180分钟，出炉后空冷。
[0092]
对比例1
[0093]
对比例1与实施例1相似，区别在于：c：0.072％，si：0.12％，mn：1.30％，c+si+mn＝1.49％，pcm：0.167，其他参数参照实施例1。
[0094]
对比例2
[0095]
对比例2与实施例1相似，区别在于：c：0.09％，si：0.19％，mn：1.40％，c+si+mn＝1.68％，pcm：0.193，其他参数参照实施例1。
[0096]
对比例3
[0097]
对比例3与实施例1相似，区别在于：c：0.17％，si：0.25％，mn：1.10％，c+si+mn＝1.52％，pcm：0.26，其他参数参照实施例1。
[0098]
对比例4
[0099]
对比例4与实施例1相似，区别在于：成分中含有0.15％的ni和含有0.18％的cu，其他参数参照实施例1。
[0100]
对比例4的钢板的屈服强度、抗拉强度等性能与实施例1相差不多，但是，对比例4的钢板表面麻点多，且钢板表面存在明显的裂纹。
[0101]
对比例5
[0102]
对比例5与实施例1相似，区别在于：成分中不含mo，其他参数参照实施例1。
[0103]
对比例6
[0104]
对比例6与实施例1相似，区别在于：成分中mo的含量为0.05％，其他参数参照实施例1。对比例6的组织存在上贝氏体。
[0105]
对比例7
[0106]
对比例7与实施例1相似，区别在于：在第一冷却区域时，上部缝隙喷嘴的高度、第一上部高密度喷嘴的高度均为400mm，其他参数参照实施例1。
[0107]
对比例8
[0108]
对比例8与实施例1相似，区别在于：在第二冷却区域时，不控制钢板摆动，其他参数参照实施例1。
[0109]
对比例9
[0110]
对比例9与实施例1相似，区别在于：第一冷却区域时，上部缝隙喷嘴的高度、第一上部高密度喷嘴的高度均为400mm，且在第二冷却区域时，不控制钢板摆动，其他参数参照实施例1。
[0111]
对比例10
[0112]
对比例10与实施例1相似，区别在于：c：0.072％，si：0.12％，mn：1.30％，c+si+mn＝1.49％，pcm：0.167，第一冷却区域时，上部缝隙喷嘴的高度、第一上部高密度喷嘴的高度
均为400mm，且在第二冷却区域时，不控制钢板摆动，其他参数参照实施例1。
[0113]
对比例11
[0114]
对比例11与实施例1相似，区别在于：c：0.17％，si：0.25％，mn：1.10％，c+si+mn＝1.52％，pcm：0.26，第一冷却区域时，上部缝隙喷嘴的高度、第一上部高密度喷嘴的高度均为400mm，且在第二冷却区域时，不控制钢板摆动，其他参数参照实施例1。
[0115]
比较各个实施例和对比例的钢板的性能，见下表：
[0116]
[0117][0118]
本发明实施例的钢板性能满足：抗拉强度rm：635-657mpa、屈服强度rel：505-525mpa，伸长率a≥22％，-20℃横向v型冲击平均值≥150j，pcm为0.18％～0.20％，其本发明实施例的抗拉强度、屈服强度、伸长率和横向v型冲击吸收性能等综合性能优于对比例，本发明实施例的钢板用于制备岔管，能够保证其质量，而不容易损坏。
[0119]
根据图1和图2可知，钢板组织为贝氏体，碳化物分布均匀，有利钢板强韧性。
[0120]
综上所述，本发明的岔管牙肋用600mpa级钢板，强度高，塑性佳，低温韧性良好，用于制备岔管可以确保岔管不容易损坏，从而确保水电站运行的可靠性。
[0121]
以上仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

技术特征：
1.一种岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述岔管牙肋用600mpa级钢板的组分，按照重量百分比计包括：c：0.072～0.090％，si：0.12～0.19％，mn：1.30～1.40％，p≤0.015％，s≤0.005％，cr：0.25～0.30％，mo：0.10～0.15％，nb：0.030～0.040％，v：0.020～0.030％，ti：0.010～0.020％，als：0.010～0.030％，b：0.0010～0.0020％，pcm：0.17～0.20％，余量为fe和不可避免的杂质；所述岔管牙肋用600mpa级钢板的厚度为60～100mm。2.根据权利要求1所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，c+si+mn＝1.50％～1.65％。3.根据权利要求1所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述岔管牙肋用600mpa级钢板的组织为贝氏体。4.根据权利要求1所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述岔管牙肋用600mpa级钢板的制备方法包括：炼钢、坯料加热、轧制、冷却和热处理；所述冷却的步骤包括：使轧制后的钢板依次在第一冷却区域和第二冷却区域冷却；其中，所述第一冷却区域包括沿所述钢板的输送方向依次设置的第一子冷却区和第二子冷却区；所述第一子冷却区设置有四组缝隙喷嘴组件，所述缝隙喷嘴组件包括上部缝隙喷嘴和下部缝隙喷嘴，所述上部缝隙喷嘴的高度为280mm-320mm，所述上部缝隙喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，所述上部缝隙喷嘴和所述下部缝隙喷嘴的冷却水流量比为1：(1.4-1.6)；所述第二子冷却区设置有八组第一高密度喷嘴组件，所述第一高密度喷嘴组件包括第一上部高密度喷嘴和第一下部高密度喷嘴，所述第一上部高密度喷嘴的高度为280mm-320mm，所述第一上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，所述第一上部高密度喷嘴和所述第一下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)；所述第二冷却区域设置有十二组第二高密度喷嘴组件，所述第二高密度喷嘴组件包括第二上部高密度喷嘴和第二下部高密度喷嘴，所述第二上部高密度喷嘴的高度为380mm-420mm，所述第二上部高密度喷嘴的冷却水流量为260-280m3/h，所述第二上部高密度喷嘴和所述第二下部高密度喷嘴冷却水流量比为1：(1.4-1.6)。5.根据权利要求4所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述冷却的步骤，还包括：当所述钢板移动至所述第二冷却区域进行冷却时，控制所述钢板沿设定方向摆动，且摆动的速率为0.4
±
0.2m/s；所述设定方向与所述钢板的输送方向呈夹角；所述钢板在所述第二冷却区域摆动的时间大于或等于8min。6.根据权利要求4所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，在所述冷却的步骤中，控制所述钢板在所述第一冷却区域和所述第二冷却区域的移动速率为0.3-0.5m/s；所述上部缝隙喷嘴、所述下部缝隙喷嘴、所述第一上部高密度喷嘴、所述第一下部高密度喷嘴、所述第二上部高密度喷嘴和所述第二下部高密度喷嘴的喷淋冷却水的水压均为0.4-0.6mpa。7.根据权利要求4所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述钢板开冷的温度
为860
±
10℃。8.根据权利要求4所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述钢板在所述第一冷却区域的冷却时间为28-32s。9.根据权利要求4-7任一项所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述热处理的步骤包括：回火，所述回火的温度为550
±
10℃，所述回火的在炉时间为1.5
×
h1+30min，h1为钢板的厚度mm，出炉后空冷。10.根据权利要求4-7任一项所述的岔管牙肋用600mpa级钢板，其特征在于，所述坯料加热的步骤包括：预热段、一加热段、二加热段和均热段，所述预热段的温度为700-900℃，所述一加热段的温度为1100-1200℃，所述二加热段的温度为1200-1250℃，所述均热段的温度为1200-1240℃，所述坯料加热的在炉时间为(1.0-1.2)
×
h2min，h2为坯料的厚度mm；所述轧制的步骤，包括粗轧和精轧；其中，所述粗轧的开轧温度为1030℃～1080℃，辊速为1.0～2.0m/s，道次压下率大于12％，粗轧后的厚度为h1+(45～55)mm，h1为钢板的厚度mm；所述精轧的开轧温度小于或等于940℃，其所述精轧包括两道次轧制，最后一道次压下量为1.4-1.6mm，抛钢速度小于2m/s，终轧温度为820-860℃，轧后弛豫时间为10～15s。

技术总结
本发明涉及金属材料技术领域，具体而言，涉及岔管牙肋用600MPa级钢板，其组分，按照重量百分比计包括：C：0.072～0.090％，Si：0.12～0.19％，Mn：1.30～1.40％，P≤0.015％，S≤0.005％，Cr：0.25～0.30％，Mo：0.10～0.15％，Nb：0.030～0.040％，V：0.020～0.030％，Ti：0.010～0.020％，Als：0.010～0.030％，B：0.0010～0.0020％，Pcm：0.17～0.20％，余量为Fe和不可避免的杂质。该钢板强度高，塑性佳，低温韧性良好，制备的岔管不容易损坏，从而确保水电站运行的可靠性。水电站运行的可靠性。水电站运行的可靠性。


技术研发人员：董富军 刘小林 刘坚锋 刘胜贺 周焱民 熊文名 吕继平 熊雄 刘东旭 朱永宽 严龙 郑景斌 刘敏 彭旭 刘志芳 彭斌 杨帆
受保护的技术使用者：新余钢铁股份有限公司
技术研发日：2023.06.25
技术公布日：2023/8/6