涡轮导向器流函数的修正方法及系统、电子设备、介质与流程

1.本发明涉及航空发动机的气动性能匹配技术领域，特别地，涉及一种涡轮导向器流函数的修正方法及系统、电子设备、计算机可读取的存储介质。


背景技术：

2.航空发动机主要是为飞行器提供动力，其中，涡轴发动机一般由于压气机、燃烧室、燃气涡轮、动力涡轮以及其它附件组成。航空发动机的性能设计水平如单位耗油率指标，主要是由各部件的效率和气动匹配共同决定，其直接影响飞行器的燃油经济性及航程。在航空发动机性能设计过程中，各部件的气动匹配设计是与效率设计同等重要的设计参数之一，其直接关系到发动机的各部件是否能在其设计的最佳工况上运行，从而使发动机的各部件都发挥出最佳的气动性能。当气动匹配设计偏差很大时，除了会使各部件偏离最佳工况而导致效率下降外，还会造成诸如发动机压比过高导致发生压气机喘振、涡轮出口温度超温导致涡轮叶片烧蚀等严重影响发动机安全的问题。目前，在涡轴发动机上，通常采用调节涡轮导向器的喉部面积的方式来调整发动机的性能匹配，导向器的喉部面积是气流流经导向器的最小面积，如图1所示，从叶栅角度来看，喉部面积是沿着导向器各截面高度上叶栅通道中的最小内切圆直径形成的喉宽组成。导向器的喉部面积直接决定了其流通能力，通常是通过进行流函数试验测定导向器的流函数特性线，从而给总体性能匹配提供气动匹配数据。
3.其中，流函数试验的基本原理为：从涡轮的流量方程：可知，导向器的进口流量wg与进入导向器气体的进口总温t
t0
、进口总压p
t0
、喉部面积a、气流速度系数λ以及与物性参数有关的密流系数m有关。其中，q(λ)表示气动函数，k表示工质的比热比，r表示气体常数。为了方便气动匹配，建立了流动相似参数即流函数来表征涡轮导向器的流通能力，由于涡轮导向器在进入临界状态后，喉部的气流速度系数始终保持为λ＝1，对于一个确定的导向器，其喉部面积a和进入导向器的工质是固定的，所以涡轮导向器的流函数g在进入临界后是一个恒定值。在试验台上对导向器进行流函数试验时，流函数g中的进口流量、进口温度、进口压力均在车台试验器上测取，流函数试验件在设计时需要在导向器进出口、内外壁上各布置1处总计4处密封，确保进入导向器的气流能全部通过其喉部排出，同时在导向器进出口安排静压测点测量导向器的进出口静压p
1s
和p
2s
。通过调整试验的静压膨胀比(即压比)π＝p
1s
/p
2s
来记录导向器在不同工况下的流函数值，直到导向器进入临界状态，从而形成该导向器的流函数特性曲线，如图2所示。
20.其中，g表示用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，g
测
表示试验得到的目标导向器的流函数特性曲线，δ1、δ2、δ3分别表示热态换算系数、工质换算系数、工作点偏移修正系数。
21.进一步地，通过流函数试验测量得到基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线，并在进行流函数试验时，在试验件的进口布置的内外壁静压力测点各不少于三个点、在试验件的出口布置的内外壁静压力测点各不少于八个点。
22.另外，本发明还提供一种涡轮导向器流函数的修正系统，包括：
23.数据获取模块，用于分别获取基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线；
24.第一计算模块，用于计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数；
25.第二计算模块，计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数；
26.第三计算模块，基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数；
27.修正模块，用于基于目标导向器的流函数特性曲线、冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线。
28.另外，本发明还提供一种电子设备，包括处理器和存储器，所述存储器中存储有计算机程序，所述处理器通过调用所述存储器中存储的所述计算机程序，用于执行如上所述的方法的步骤。
29.另外，本发明还提供一种计算机可读取的存储介质，用于存储修正涡轮导向器流函数的计算机程序，所述计算机程序在计算机上运行时执行如上所述的方法的步骤。
30.本发明具有以下效果：
31.本发明的涡轮导向器流函数的修正方法，先通过流函数试验测量得到基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线，然后计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数，以对喉部面积因导向器发生热变形所产生的偏差进行修正，并计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数，以对两种工质物性参数不同所带来的偏差进行修正，同时计算工作点偏移修正系数，以对因工作点偏移导致喉部的气流速度系数改变所产生的偏差进行修正，最后，基于冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数对流函数试验得到的目标导向器的流函数特性曲线进行换算修正，从而得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，消除了流函数试验获得的流函数与发动机实际工作过程中流函数之间的偏差，大大提高了总体性能匹配的调整精度。
32.另外，本发明的涡轮导向器流函数的修正系统同样具有上述优点。
33.除了上面所描述的目的、特征和优点之外，本发明还有其它的目的、特征和优点。下面将参照图，对本发明作进一步详细的说明。
附图说明
34.构成本技术的一部分的附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
35.图1是涡轮导向器的喉宽示意图。
36.图2是通过流函数试验测量得到的涡轮导向器的流函数特性曲线示意图。
37.图3是本发明优选实施例的涡轮导向器流函数的修正方法的流程示意图。
38.图4是本发明优选实施例中通过流函数试验方法测量得到的基准导向器与目标导向器的流函数特性曲线示意图。
39.图5是本发明优选实施例中在流函数试验件的进出口的内外壁布置静压力测点的示意图。
40.图6是本发明优选实施例中进行某民用涡轴发动机性能匹配整机试验验证时得到的流函数对压气机压比的影响关系示意图。
41.图7是本发明优选实施例中进行某民用涡轴发动机性能匹配整机试验验证时得到的流函数对整机出口温度的影响关系示意图。
42.图8是本发明优选实施例中进行某民用涡轴发动机性能匹配整机试验验证时得到的流函数对耗油率的影响关系示意图。
43.图9是本发明优选实施例中进行某民用涡轴发动机性能匹配整机试验验证时得到的流函数对整机功率的影响关系示意图。
44.图10是本发明另一实施例的涡轮导向器流函数的修正系统的模块结构示意图。
具体实施方式
45.以下结合附图对本发明的实施例进行详细说明，但是本发明可以由下述所限定和覆盖的多种不同方式实施。
46.可以理解，如图3所示，本发明的优选实施例提供一种涡轮导向器流函数的修正方法，包括以下内容：
47.步骤s1：分别获取基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线；
48.步骤s2：计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数；
49.步骤s3：计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数；
50.步骤s4：基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数；
51.步骤s5：基于目标导向器的流函数特性曲线、冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线。
52.可以理解，本实施例的涡轮导向器流函数的修正方法，先通过流函数试验测量得到基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线，然后计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数，以对喉部面积因导向器发生热变形所产生的偏差进行修正，并计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数，以对两种工质物性参数不同所带来的偏差进行修正，同时计算工作点偏移修正系数，以对因工作点偏移导致喉部的气流速度系数改变所产生的偏差进行修正，最后，基于冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数对流函数试验得到的目标导向器的流函数特性曲线进行换算修正，从而得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，消除了流函数试验获得的流函数与发动机实际工作过程中流函数之间的偏差，大大提高了总体性能匹配的调整精度。
53.可以理解，在本发明的其它实施例中，所述步骤s2、s3、s4的执行顺序不分先后，例
如步骤s2和步骤s3可以同时执行，或者步骤s3在步骤s2之前执行。
54.可以理解，在所述步骤s1中，在进行涡轮导向器气动性能匹配调整之前，首先制备好基准导向器和目标导向器的流函数试验件，然后采用流函数试验方法，分别通过试验获得基准导向器与目标导向器在设计静压膨胀比π1下的流函数值g0和g1以及对应的流函数特性线，具体如图4所示。其中，基准导向器作为导向器气动匹配时的调整基准，基准导向器的喉部面积、喉部面模型、流函数试验参数等均为已知，目标导向器作为本发明进行气动匹配的调整期望。另外，具体的流函数试验过程属于现有技术，故在此不再赘述。在进行流函数试验时，在试验件进出口、内外壁上各布置一处总计四处密封，并且，在试验件的进口布置的内外壁静压力测点各不少于三个点、在试验件的出口布置的内外壁静压力测点各不少于八个点，具体如图5所示，在计算内外壁的静压力时取多个测点的平均值，从而可以提高测试精度。
55.可以理解，在所述步骤s2中，所述计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数的过程具体为：
56.根据涡轮导向器的工作温度和安装定位计算涡轮导向器的热变形，并基于热变形计算结果获得涡轮导向器在热态下的喉部面积a2，获取涡轮导向器在常温冷态下的喉部面积a1，基于热态下的喉部面积与常温冷态下的喉部面积的比值计算得到冷热态换算系数，从而对喉部面积因导向器发生热变形所产生的偏差进行修正，具体的计算公式为：δ1＝a2/a1，δ1表示冷热态换算系数。其中，具体可以根据导向器的三维模型，在三维软件中直接求出常温冷态下的喉部面积a1，再将该模型导入到有限元分析软件中，设置零件的材料性能参数，例如弹性模量、线膨胀比系数等，同时设置好工作温度，即可求解出导向器在热态下的变形，从而求得热态下的喉部面积a2。
57.可以理解，在所述步骤s3中，所述计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数的过程具体为：
58.分别获取进行流函数试验时的常温空气比热比和发动机工作状态下的高温燃气比热比，计算得到两种工质的密流系数，基于高温燃气与常温空气的密流系数比值计算得到工质换算系数。
59.具体地，通过计算基准导向器或目标导向器在流函数试验时常温空气的比热比k1以及在发动机工作状态下高温燃气的比热比k2，然后基于密流系数计算公式计算得到两种工质的密流系数m1和m2，从而计算得到工质换算系数，以对两种工质物性参数不同所带来的偏差进行修正。具体的计算公式为：δ2＝m2/m1，δ2表示工质换算系数，m2/表示高温燃气的密流系数，m1表示常温空气的密流系数。其中，对于常温空气而言，比热比k1＝1.4，而对于发动机工作状态下的燃气，可以通过测得的油气比qf和燃气温度t来计算此时的比热比k2，具体的计算公式为：
60.k2＝c/(c-r1/426.9083)；
61.r1＝848/(28.969-0.946486*qf)；
62.c＝(c1+qf*p)/(1+qf)；
63.c1＝((((((1.011554
×
10-25
t-1.452677
×
10-21
)t+7.6215767
×
10-18
)
64.t-1.512826
×
10-14
)t-6.717838
×
10-12
)t+6.551949
×
10-8
)t-5.153688
×
10-5
)
65.t+0.2502005；
66.p＝((((((7.26787
×
10 ‑
25
t-1.333567
×
10-20
)t+1.021291
×
10-16
)t-67.4.20511
×
10 ‑
13
)t+9.968679
×
10-10
)t-1.37719
×
10-6
)t+1.225863
×
10-3
)
68.t+7.381664
×
10-2
)。
69.可以理解，在所述步骤s4中，所述基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数的过程具体为：
70.基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值调整基准导向器的喉部面模型，以获得目标导向器的喉部面模型，通过三维气动仿真软件计算得到目标导向器喉部面模型的实际静压膨胀比，在目标导向器的流函数特性曲线中找到实际静压膨胀比处的流函数值，并基于实际静压膨胀比对应的流函数值与设计静压膨胀比对应的流函数值的比值计算得到工作点偏移修正系数。
71.具体地，基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比π1下的流函数值g0和g1，通过旋转基准导向器模型的叶型角度或者增加导向器通道高度，从而对基准导向器的喉部面模型进行调整，使得调整后的喉部面模型在设计静压膨胀比π1下的流函数值为g1时，即可得到目标导向器的喉部面模型。然后，将调整后的喉部面模型导入三维气动仿真软件中，通过三维气动仿真软件计算得到目标导向器喉部面模型的实际静压膨胀比π2，并在目标导向器的流函数特性曲线上找到相应的流函数值g2，从而计算得到工作点偏移修正系数，具体计算公式为：δ3＝g2/g1，δ3表示工作点偏移修正系数，从而对因工作点偏移导致喉部的气流速度系数改变所产生的偏差进行修正。
72.可以理解，在所述步骤s5中，具体基于以下公式计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线：
73.g＝g
测
·
δ1·
δ2·
δ374.其中，g表示用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，g
测
表示试验得到的目标导向器的流函数特性曲线，从而可以精准计算得到在任意设计静压膨胀比下用于总体性能气动匹配的导向器流函数值，大大提高了总体性能匹配的调整精度。
75.另外，本技术发明人还进行了某民用涡轴发动机性能匹配整机试验验证，试验结果中匹配了某涡轴发动机压比、出口温度、耗油率和功率等性能参数随着导向器流函数的影响，具体如图6至图9所示，从而提高了发动机的性能匹配精度。
76.另外，如图10所示，本发明的另一实施例还提供一种涡轮导向器流函数的修正系统，优选采用如上所述的修正方法，该系统包括：
77.数据获取模块，用于分别获取基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线；
78.第一计算模块，用于计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数；
79.第二计算模块，计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数；
80.第三计算模块，基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数；
81.修正模块，用于基于目标导向器的流函数特性曲线、冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线。
82.可以理解，本实施例的涡轮导向器流函数的修正系统，通过流函数试验测量得到基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线，然后计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数，以对喉部面积因导向器发生热变形所产生的偏差进行修正，并计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数，以对两种工质物性参数不同所带来的偏差进行修正，同时计算工作点偏移修正系数，以对因工作点偏移导致喉部的气流速度系数改变所产生的偏差进行修正，最后，基于冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数对流函数试验得到的目标导向器的流函数特性曲线进行换算修正，从而得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，消除了流函数试验获得的流函数与发动机实际工作过程中流函数之间的偏差，大大提高了总体性能匹配的调整精度。
83.另外，本发明的另一实施例还提供一种电子设备，包括处理器和存储器，所述存储器中存储有计算机程序，所述处理器通过调用所述存储器中存储的所述计算机程序，用于执行如上所述的方法的步骤。
84.另外，本发明的另一实施例还提供一种计算机可读取的存储介质，用于存储修正涡轮导向器流函数的计算机程序，所述计算机程序在计算机上运行时执行如上所述的方法的步骤。
85.一般计算机可读取存储介质的形式包括：软盘(floppy disk)、可挠性盘片(flexible disk)、硬盘、磁带、任何其与的磁性介质、cd-rom、任何其余的光学介质、打孔卡片(punch cards)、纸带(paper tape)、任何其余的带有洞的图案的物理介质、随机存取存储器(ram)、可编程只读存储器(prom)、可抹除可编程只读存储器(eprom)、快闪可抹除可编程只读存储器(flash-eprom)、其余任何存储器芯片或卡匣、或任何其余可让计算机读取的介质。指令可进一步被一传输介质所传送或接收。传输介质这一术语可包含任何有形或无形的介质，其可用来存储、编码或承载用来给机器执行的指令，并且包含数字或模拟通信信号或其与促进上述指令的通信的无形介质。传输介质包含同轴电缆、铜线以及光纤，其包含了用来传输一计算机数据信号的总线的导线。
86.以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
87.本领域内的技术人员应明白，本技术的实施例可提供为方法、系统、或计算机程序产品。因此，本技术可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本技术可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质(包括但不限于磁盘存储器、cd-rom、光学存储器等)上实施的计算机程序产品的形式。本技术实施例中的方案可以采用各种计算机语言实现，例如，面向对象的程序设计语言java和直译式脚本语言javascript等。
88.本技术是参照根据本技术实施例的方法、设备(系统)、和计算机程序产品的流程图和/或方框图来描述的。应理解可由计算机程序指令实现流程图和/或方框图中的每一流程和/或方框、以及流程图和/或方框图中的流程和/或方框的结合。可提供这些计算机程序指令到通用计算机、专用计算机、嵌入式处理机或其他可编程数据处理设备的处理器以产生一个机器，使得通过计算机或其他可编程数据处理设备的处理器执行的指令产生用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的装置。
89.这些计算机程序指令也可存储在能引导计算机或其他可编程数据处理设备以特定方式工作的计算机可读存储器中，使得存储在该计算机可读存储器中的指令产生包括指令装置的制造品，该指令装置实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能。
90.这些计算机程序指令也可装载到计算机或其他可编程数据处理设备上，使得在计算机或其他可编程设备上执行一系列操作步骤以产生计算机实现的处理，从而在计算机或其他可编程设备上执行的指令提供用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的步骤。
91.尽管已描述了本技术的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本技术范围的所有变更和修改。
92.显然，本领域的技术人员可以对本技术进行各种改动和变型而不脱离本技术的精神和范围。这样，倘若本技术的这些修改和变型属于本技术权利要求及其等同技术的范围之内，则本技术也意图包含这些改动和变型在内。

技术特征：
1.一种涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，包括以下内容：分别获取基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线；计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数；计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数；基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数；基于目标导向器的流函数特性曲线、冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线。2.如权利要求1所述的涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，所述计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数的过程具体为：根据涡轮导向器的工作温度和安装定位计算涡轮导向器的热变形，并基于热变形计算结果获得涡轮导向器在热态下的喉部面积，获取涡轮导向器在常温冷态下的喉部面积，基于热态下的喉部面积与常温冷态下的喉部面积的比值计算得到冷热态换算系数。3.如权利要求1所述的涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，所述计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数的过程具体为：分别获取进行流函数试验时的常温空气比热比和发动机工作状态下的高温燃气比热比，计算得到两种工质的密流系数，基于高温燃气与常温空气的密流系数比值计算得到工质换算系数。4.如权利要求1所述的涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，所述基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数的过程具体为：基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值调整基准导向器的喉部面模型，以获得目标导向器的喉部面模型，通过三维气动仿真软件计算得到目标导向器喉部面模型的实际静压膨胀比，在目标导向器的流函数特性曲线中找到实际静压膨胀比处的流函数值，并基于实际静压膨胀比对应的流函数值与设计静压膨胀比对应的流函数值的比值计算得到工作点偏移修正系数。5.如权利要求1所述的涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，基于以下公式计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线：g＝g
测
·
δ1·
δ2·
δ3其中，g表示用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，g
测
表示试验得到的目标导向器的流函数特性曲线，δ1、δ2、δ3分别表示热态换算系数、工质换算系数、工作点偏移修正系数。6.如权利要求1所述的涡轮导向器流函数的修正方法，其特征在于，通过流函数试验测量得到基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线，并在进行流函数试验时，在试验件的进口布置的内外壁静压力测点各不少于三个点、在试验件的出口布置的内外壁静压力测点各不少于八个点。7.一种涡轮导向器流函数的修正系统，其特征在于，包括：数据获取模块，用于分别获取基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线；
第一计算模块，用于计算涡轮导向器喉部面积的冷热态换算系数；第二计算模块，计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数；第三计算模块，基于基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值计算得到工作点偏移修正系数；修正模块，用于基于目标导向器的流函数特性曲线、冷热态换算系数、工质换算系数和工作点偏移修正系数计算得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线。8.一种电子设备，其特征在于，包括处理器和存储器，所述存储器中存储有计算机程序，所述处理器通过调用所述存储器中存储的所述计算机程序，用于执行如权利要求1～6任一项所述的方法的步骤。9.一种计算机可读取的存储介质，用于存储修正涡轮导向器流函数的计算机程序，其特征在于，所述计算机程序在计算机上运行时执行如权利要求1～6任一项所述的方法的步骤。

技术总结
本发明公开了一种涡轮导向器流函数的修正方法及系统、电子设备、介质，该方法在获得基准导向器和目标导向器在设计静压膨胀比下的流函数值以及对应的流函数特性曲线后，计算喉部面积的冷热态换算系数以对喉部面积因导向器发生热变形所产生的偏差进行修正，计算高温燃气与常温空气之间的工质换算系数以对两种工质物性参数不同所带来的偏差进行修正，计算工作点偏移修正系数以对因工作点偏移导致喉部的气流速度系数改变所产生的偏差进行修正，最后对目标导向器的流函数特性曲线进行换算修正，得到用于总体性能匹配的流函数修正特性曲线，消除了试验获得的流函数与发动机实际工作过程中流函数之间的偏差，大大提高了总体性能匹配的调整精度。能匹配的调整精度。能匹配的调整精度。


技术研发人员：李恩华 李概奇 余雅琪 陈奕宏 倪兵 付钢桥
受保护的技术使用者：中国航发湖南动力机械研究所
技术研发日：2023.02.24
技术公布日：2023/7/22